Полученная закономерность

Полученная температура предварительного подогрева должна быть проверена и откорректирована путем определения действительных скоростей охлаждения шохл при сварке на принятых режимах и сопоставления результатов расчета с рекомендуемым для данной марки стали диапазоном допустимых скоростей охлаждения.

Полученная температура газов перед воздухоподогревателем не должна отличаться больше, чем на ±10 °С от принятой температуры. В противном случае расчет повторяется с новым принятым значением 'дух-

Полученная температура газов перед воздухоподогревателем не должна отличаться больше, чем на ±10 °С от принятой температуры. В противном случае расчет повторяется с новым принятым значением ftyx.

По полученному значению теплосодержания газов по / — t- диаграмме (или по таблице теплосодержаний) находят температуру газов после пучка. Если расхождение между предварительно заданной температурой после пучка и той же температурой, полученной из расчёта, не превышает 10° С, расчёт не уточняется, и полученная температура принимается для расчёта следующего газохода. Если это расхождение больше 10° С, но не превышает 50° С, то коэфициент теплопередачи не пересчитывается, а температурный напор, теплосодержание и температура газов после пучка уточняются. Если же это расхождение больше 50° С, то уточнения должны .быть внесены в весь расчёт пучка.

Если полученная температура отличается от заданной на ГС, расчет повторяется.

Полученная температура середины стенки не должна превышать величину, допустимую по условиям прочности, а температура наружной поверхности — температуру начала окалинообразования (п. 3-51 и 3-52).

4) если полученная температура водопроводной воды меньше требуемой, то расход определяется как минимальный

Полученная температура близка к заданному нагреву мазута в конце слива Дв = 40°iC. Таким образом, можно ожидать, что для слива цистерны емкостью 50 т при нагреве мазута в среднем на A6 = 20-s-25°C потребуется индукционная установка мощностью Р = = 200^-250 кет. При этом время слива составит / = 3 ч.

Расчет считается законченным, если полученная температура газов после топки будет отличаться от ранее принятой менее, чем, на ± 100° С; в противном случае расчет выполняется еще раз. Поверочный расчет топки приходится проводить повторно также в том случае, если определенная после поверочного расчета воздухоподогревателя температура горячего воздуха будет отличаться от принятой при расчете топки более чем на±40°С.

По первой серии кривых охлаждения можно сделать приблизительное заключение о форме диаграммы состояния. Для сплавов, плавящихся ниже 1100°, следующим шагом исследования должно быть приготовление серии слитков для отжига и закалки. Эти слитки желательно отливать в металлические кокили. Однако слитки некоторых сплавов, отлитых в кокиль, обнаруживают заметную сегрегацию. В этих случаях необходимо использовать менее резкое охлаждение — в песочных или графитовых изложницах; но все же в первую очередь должны быть испробованы слитки, отлитые в кокиль. Слитки химически активных сплавов часто получаются более удовлетворительными при охлаждении в печи, если нет аппаратуры для отливки в вакууме или защитной атмосфере. Они должны быть гомогенизированы соответствующей термообработкой и затем закалены. Все же для некоторых хрупких сплавов, например марганцевых, закалка нежелательна, так как закалочная жидкость проникает в трещины и вызывает при последующем отжиге загрязнение. Затем часть исследуемых образцов отжигают и закаливают с последовательно повышающихся температур. Последующее микроисследование закаленных образцов дает возможность установить температуру, при которой впервые появилась жидкость. При достаточно аккуратной работе этим методом можно установить температуру плавления твердого раствора с точностью до 5° (точность зависит от наклона кривой солидус и расстояния между линиями ликвидус и солидус). Когда обе кривые близки одна к другой и расположены почти горизонтально, точки линии солидус часто могут быть определены в пределах 2°. Перитектическая или эвтектическая горизонталь также может быть определена с этой точностью; полученная температура должна быть сравнена с положением соответствующих горизонтальных участков кривых охлаждения; таким образом судят о точности работы.

По первой серии кривых охлаждения можно сделать приблизительное заключение о форме диаграммы состояния. Для сплавов, плавящихся ниже 1100°, следующим шагом исследования должно быть приготовление серии слитков для отжига и закалки. Эти слитки желательно отливать в металлические кокили. Однако слитки некоторых сплавов, отлитых в кокиль, обнаруживают заметную сегрегацию. В этих случаях необходимо использовать менее резкое охлаждение — в песочных или графитовых изложницах; но все же в первую очередь должны быть испробованы слитки, отлитые в кокиль. Слитки химически активных сплавов часто получаются более удовлетворительными при охлаждении в печи, если нет аппаратуры для отливки в вакууме или защитной атмосфере. Они должны быть гомогенизированы соответствующей термообработкой и затем закалены. Все же для некоторых хрупких сплавов, например марганцевых, закалка нежелательна, так как закалочная жидкость проникает в трещины и вызывает при последующем отжиге загрязнение. Затем часть исследуемых образцов отжигают и закаливают с последовательно повышающихся температур. Последующее микроисследование закаленных образцов дает возможность установить температуру, при которой впервые появилась жидкость. При достаточно аккуратной работе этим методом можно установить температуру плавления твердого раствора с точностью до 5° (точность зависит от наклона кривой солидус и расстояния между линиями ликвидус и солидус). Когда обе кривые близки одна к другой и расположены почти горизонтально, точки линии солидус часто могут быть определены в пределах 2°. Перитектическая или эвтектическая горизонталь также может быть определена с этой точностью; полученная температура должна быть сравнена с положением соответствующих горизонтальных участков кривых охлаждения; таким образом судят о точности работы.

Полученная температура предварительного подогрева должна быть проверена и откорректирована путем определения действительных скоростей охлаждения при сварке на принятых режимах и сопоставления результатов расчета с рекомендуемым для данной марки стали диапазоном допустимых скоростей охлаждения.

Полученная закономерность справедлива для любых других серых тел, поглощательные способности которых соответственно равны А2, АЗ

В процессе торможения трещины при переходе на меньший уровень нагружения на восходящей ветви нагрузки последующих циклов нагружения сигналы АЭ дискретного типа не наблюдаются в связи с частичной задержкой или остановкой трещины. Вместе с тем на нисходящей ветви нагрузки с возрастанием числа циклов нагружения имеет место формирование сигналов АЭ непрерывного типа. Отсутствие сигналов АЭ дискретного типа на восходящей ветви нагрузки подтверждает мысль о том, что этот сигнал связан с процессом именно разрушения материала в момент начала раскрытия берегов трещины. Нарастание сигналов непрерывного типа свидетельствует о протекании в вершине трещины разрыхления материала в результате пластической деформации и его подготовка к развитию трещины на новом уровне напряжения. Такая ситуация характерна и в каждом цикле нагружения образца в процессе непрерывного подрастания трещины, что свидетельствует о влиянии полуцикла разгрузки на процесс формирования усталостных бороздок. Помимо того, важно подчеркнуть, что полученная закономерность формирования сигналов АЭ указывает на продолжение процесса пластической деформации материала и после закрытия берегов усталостной трещины до полной разгрузки образца.

Полученная закономерность хорошо согласуется с результатами анализа поля напряжений в образцах с нераспространяющимися трещинами, проведенного Н. Фростом. Им было обнаружено, что трещина развивается до тех пор, пока не достигнет такой точки в первоначальном напряженном поле, в которой напряжение равняется пределу выносливости материа-

Полученная закономерность объясняется известным положением Мотта о зависимости скорости диффузии от угла ориентации граничных зерен [2]. Другими словами, существует определенный критический угол, при котором диффузия протекает с максимальной скоростью. Если угол Q между границами зерен будет больше или меньше критического значения, должно наблюдаться замедление диффузионного процесса [3].

Полученная закономерность совпадает с опытными данными, причем следует отметить, что и в расчетах и в эксперименте пограничный слой был турбулентным с самого начала обтекания (к = 0).

Полученная закономерность, по-видимому, более объективно отражает существо явления, нежели это было сделано Рендлеем и Вильсдоном [Л. 8-43], по данным которых при вводе 8 кг/т обладающего теми же свойствами доломита температура точки росы скачкообразно падала со 130 до 45°С.

Полученная закономерность во многих случаях может быть использована в механизмах. С отдельными примерами применения обобщенной модификации ламбдообразной группы мы встретимся в последующих главах.

Нетрудно показать, что так же просто может быть решена и другая задача — определение /С (р) по заданным h3 (t), p (t) и Q3 (t). В этом случае полученная закономерность /С (р) может по-

Полученная закономерность может быть объяснена также совместным влиянием двух факторов: удельной' тяги и относительного расхода топлива, так как

Влияние степени зажатия было установлено в этих испытаниях применением различных моментов завертывания в различных образцах. Полученная закономерность показана на рис. 10.14. Выносливость увеличивается с увеличением момента завертывания от 80000 циклов при малом моменте до почти 2 000 000 циклов при большом моменте, или приблизительно в 25 раз. При малом моменте завертывания не только имела место коррозия трения на поверхностях контакта внутреннего и внешнего листов, но и было большое увеличение нагрузки, передаваемой через болт и вызывающей разрушение^ начинающееся у одного из болтовых отверстий. Образец 4 на рис. 10.15 показывает типичное такое разрушение.