Полученное экспериментально

Для экспериментальной проверки полученной зависимости были проведены исследования кинетики механоэлектрохимиче-ского поведения сталей в условиях их активного растворения при деформировании с постоянной скоростью вплоть до разрушения. В качестве объектов исследования были выбраны стали 17Г1С. 20Н2М, 15Х2НМФ. Первая сталь растягивалась с помощью разрывной машины Р-5 в среде, моделирующей катодные отложения (водный раствор солей угольной кислоты), последние две стали были испытаны в 3%-ном водном растворе NaCS. насыщенном серо

Коэффициент сопротивления Астр, подсчитанный по приближенной зависимости (3.8), удовлетворительно согласуется с расчетными данными, приведенными в табл. 3.1. Для проверки правильности полученной зависимости (3.8) был проведен второй вариант расчета коэффициента сопротивления А,устр шаровой ячейки для т = 0,259^-0,68. Гидравлический диаметр струи в этом расчете для каждой ячейки определялся через минимальное живое сечение и периметр смоченной поверхности в виде ??ГИдр =4/гмин/П, а реальная длина струи / — на основе геометрических построений. Расчет проведен для тех же шаровых ячеек, но для одного значения константы струи астр = 0,10. Результаты расчета приведены в табл. 3.2 [для сопоставления указаны данные расчета Ястр по зависимостям (2.18—2.21) из табл. 3.1].

графически изобразил результаты исследований, опубликованных Л.Вёлером в виде таблиц. С тех пор графическое представление полученной зависимости между амплитудами напряжения цикла аа и числом циклов до разрушения N называют диаграммой Вёлера или кривой усталости (рис. 2).

Из полученной зависимости Р от (о можно видеть, что если радиус расположения трубки равен Rl = ^^1^2, то сила давления жидкости на крышку сосуда не зависит от скорости вращения

Из полученной зависимости Р от со можно видеть, что если радиус расположения точки присоединения трубки

Содержание работы. Экспериментальное определение значений коэффициента теплоотдачи при конденсации неподвижного насыщенного водяного пара на внешней поверхности вертикальной трубы при ламинарном характере течения пленки конденсата. Установление зависимости коэффициента теплоотдачи от температурного напора и сравнение полученной зависимости с имеющимися в литературе данными.

Из ранее полученной зависимости (4.29) видно, что скорость толкателя равна

Согласно полученной зависимости для определения внешней работы при истечении необходимо знать термодинамический процесс изменения состояния текущего газа или пара.

Формула (7-8) дает способ определения величины темпа охлаждения т из опыта; для этого необходимо измеренные в какой-нибудь точке тела температуры ft = / (т) представить в полулогарифмических координатах, на прямолинейном участке полученной зависимости выбрать две точки и соответствующие им величины In ф и т подставить в формулу (7-8).

Анализируя представленную диаграмму конструктивной прочности, можно отметить, что с точки зрения получения высоких характеристик стали со структурой перлита не имеет смысла увеличение предела текучести более чем до 700 МПа. Объяснение полученной зависимости связано со структурными особенностями перлита. Чем больше межпластинчатое расстояние в перлите, тем меньше препятствий для движения дислокаций, больше возможностей для релаксации локальных напряжений в стали, меньше предел текучести и больше значение вязкости разрушения. Очевидно, это явление имеет место на диаграмме конструктивной прочности при изменении предела текучести от 850 до 700 МПа. Однако в дальнейшем при увеличении межпластинчатого расстояния увеличивается и толщина цементитных пластин. Цементитные пластины теряют способность к пластической деформации, что приводит к облегчению процесса продвижения трещины. В связи с этим одновременно со снижением предела текучести снижается вязкость разрушения стали.

Это указывает на несколько большее значение пороговой асимметрии цикла нагружения (-/?th)ps для данного материала. Выполненные измерения показали устойчивое возрастание соотношения между высотой и шагом усталостных бороздок во всем диапазоне величин (1-й) по мере возрастания асимметрии цикла. Минимальные величины указанного соотношения для каждого уровня асимметрии цикла менялись от 0,1 до 0,5 при возрастании асимметрии от -1 до 0,8. Вместе с тем использование полученной зависимости раскрытия трещины от асимметрии цикла позволило свести все кинетические кривые к одной как по СРТ, так и по шагу усталостных бороздок без учета соотношения между высотой и шагом бороздок. Это указывает на подобие процесса формирования усталостных бороздок в широком диапазоне изменения асимметрии цикла и свидетельствует о возможности использовать кинетическое подобие процесса формирования усталостных бороздок для единообразного описания процесса усталостного разрушения через эквивалентные характеристики нагружения. Выявленная связь соотношения между высотой и шагом бороздок с асимметрией цикла указывает на возможность получения дополнительной информации о процессе разрушения при проведении экспертных оценок параметров цикла нагружения.

Такое распределение, полученное экспериментально, изображено на рис. 336. Давление под крылом оказывается повышенным по сравнению с давлением в набегающем потоке, а давление над крылом -Р пониженным по сравнению с давлением в набегающем потоке. Результирующая этих сил, направленная вверх, — это и есть подъемная сила. Повышенное давление у передней кромки крыла создает лобовое сопротивление. Ясно, что крылья самолета тем лучше будут выполнять свое назначение, чем большую подъемную силу они позволят развивать и чем меньше при этом будет лобовое сопротивление. Поэтому качество крыла определяется отношением подъемной силы к лобовому сопротивлению.

где п — запас прочности; стпред — предельное напряжение (предел прочности при постоянных нагрузках, предел выносливости при переменных нагрузках), полученное экспериментально или взятое из справочника; стти - максимальное напряжение в опасной точке детали, вычисленное при наибольшей {ожидаемой или установленной тензометрированием) рабочей нагрузке. Величина 0прш отражает геометрию детали, технологию ее изготовления и условия нагружения, поэтому величина необходимого запаса прочности имеет стабильное значение.

Опыт показывает, что в большинстве случаев течи появляются в разборных и неразборных соединениях и носят дискретный характер. Следовательно, требования к чувствительности испытаний, определяемые исходя из зависимостей (3), скорее всего существенно завышаются. Обоснованно снизить их можно исходя из вероятностного распределения течей по величинам. Это распределение безусловно зависит от конструкции и технологии изготовления герметизируемого изделия и должно быть установлено в процессе подготовки изделия к передаче в серийное производство. В качестве, примера на рис. 1 представлено полученное экспериментально вероятностное распределение по величинам течей В в тонкостенных металлокерамических оболочках, содержащих сварные и паяные соединения.

Построением графика в координатах «IgA — Ig^c» определяется экспериментальный наклон прямой; тангенс угла наклона этой прямой к горизонтальной оси в формуле (V.13) позволяет определить степень 1/v. Используя полученное экспериментальное значение параметра v, производим расчет по формуле (IV.30) и сравниваем полученные результаты с экспериментальными.

взяты, например, из [115]. Оказалось, что характеристики параметров структуры в виде однородности и порядка /2оо и Z)y—D2oo отличаются друг от друга для трех состояний материалов (рис. 7.20). Оказалось, что метод мультифрактальной параметризации структур позволяет диагностировать состояние материала при существующем разбросе структур в рамках рекомендованной технологии. Тем самым оказывается возможным, применительно к практике, проводить более тонкую селекцию структур материала дисков и браковать те структуры, с которыми диски могут проявлять чувствительность к условиям их нагружения в эксплуатации. Полученное экспериментально различие в по-

Полученное экспериментальное выражение для f хорошо подтверждает закономерности, наблюдаемые при реальной эксплуатации двигателей, и объясняет их. Незначительное увеличение времени работы (количества циклов) на режиме запуска — останова приводит к существенному снижению ресурса работы лопаток на неустановившихся режимах /*.

5.9. Условие локального разрушения. Во многих теориях процесса накопления рассеянных микродефектов условием локального разрушения является достижение параметром степени поврежденности, принятым в теории, предельного значения, определяемого в макроопыте. В этом смысле такие теории по своей структуре напоминают феноменологические механические теории предельного состояния в локальной области. Однако в последних сопоставляются не значения параметра разрушения, найденного теоретически для сложного напряженного состояния, и предельное значение этого параметра, полученное экспериментально (макроопыт) для линейно напряженного образца, а теоретически находится значение фактора, ответственного за наступление предельного состояния в локальной области.

Исследование износа подшипников. Время, необходимое для проведения одного эксперимента по исследованию износа подшипников методом лунок, было установлено на основании тех же данных, что и для износа направляющих. Однако при расчете было учтено полученное экспериментально соотношение скоростей изнашивания бронзы и стали.

Увеличение устойчивости потока путем установки промежуточных и дыхательных коллекторов, полученное экспериментально многими исследователями, как раз и объясняется уменьшением обогреваемой длины системы параллельных труб в элементе. При этом установка промежуточных коллекторов уменьшает в чистом виде обогреваемую длину, а эффект от установки дыхательных коллекторов зависит от сопротивления перемычки между трубами и дыхательным коллектором; чем больше перепад давления между дыхательным коллектором и трубами, т. е. чем меньше дыхательный коллектор выравнивает давление в системе параллельных труб, тем меньше его влияние на увеличение устойчивости потока.

Если температуры входящего пара и термостатирую-щей оболочки не будут равны, то могут быть небольшие тепловые потери (или притоки тепла). В этом случае изменение температуры пара в данном предварительном опыте будет определяться не только дросселированием пара, но и тепловыми потерями. Естественно, что и в этом случае для дальнейшей обработки данных [формула (8-3)] необходимо использовать полученное экспериментальное значение разности температур, обозначая его как и раньше Д/др.

Из полученных результатов следует, что замена серпентинитового бетона на обычный по результатам расчетов, не учитывающих арматуру, ведет к снижению плотности потока тепловых нейтронов на оси канала ИК примерно на 20%. При учете арматуры плотность потока тепловых нейтронов не увеличивается. Следует отметить, что изменение плотности потока тепловых нейтронов при замене одного бетона другим, полученное экспериментально, меньше найденного расчетом. При этом снижение тока ИК, полученное экспериментально, меньше снижения плотности потока тепловых нейтронов (см. табл. 1). Это позволяет утверждать, что в защите реакторов АЭС с ВВЭР реальное изменение плотности потока тепловых нейтронов и соответственно тока ИК не превысит расчетного.