Полупотайной головками

Пусть теперь маятник колеблется. В тот полупериод колебаний маятника, когда направления вращения оси маятника и втулки совпадают, силы трения совпадают по направлению с движением точек поверхности оси. Поэтому эти силы вызывают усиление колебаний маятника. С другой стороны, энергия, превратившаяся во внутреннюю, за время полупериода колебаний в сравнении со случаем покоящегося маятника уменьшается ввиду того, что относительное перемещение трущихся поверхностей (внешняя поверхность оси и внутренняя поверхность втулки) уменьшается. Поэтому лишь часть энергии от машины, вращающей втулку, превращается во внутреннюю, а другая, часть идет на увеличение энергии колебаний маятника.

денсатора. Ему соответствуют высокочастотные составляющие спектра импульса, значительно превышающие рабочую частоту дефектоскопа и выходящие за пределы полосы пропускания частот ЭАП (см. задачу 2.1). В результате излучаемый в изделие акустический зондирующий импульс имеет форму, близкую к колоколообразной (рис. 2.2, в). Амплитуда первого полупериода колебаний возбуждающего импульса 300... 500 В. Однако эффективно действующая амплитуда спектральной составляющей на рабочей частоте значительно меньше (50... 100 В) ввиду несоответствия полос частот импульса и преобразователя.

При стробоголографическом методе экспонирование производится лишь в течение небольшой доли каждого полупериода колебаний вблизи амплитудного смещения объекта синхронно с его колебаниями.

Такая эквивалентная схема справедлива в течение первого полупериода колебаний массы тдоп.

В последующие моменты второго полупериода колебаний подвижной системы привода пружина 11 деформируется при закрытом клапане.

При одинаковом режиме энерговклада в сходные моменты времени размеры искрового канала убывают в ряду: органическое стекло - КС! -KBr - NaCl. Гладкие аппроксимации, указанные выше, наблюдаются лишь в течение времени т - первого полупериода колебаний разрядного тока либо для апериодических режимов. Для колебательных режимов энерговыделения иногда отчетливо просматриваются изменения в скорости расширения канала, особенно заметные для камуфлетного типа разряда. При применении накопителя в виде линии с распределенными параметрами отмечается почти линейное расширение искрового канала в

Рис. 2.7. Зависимость размера средневероятного осколка от величины полупериода колебаний разрядного тока (W0 = 100 Дж):

3. Энергия, переданная среде, соответствует энергии, выделенной в канале разряда за время первого полупериода колебаний разрядного тока (772) в цепи источник импульсов-нагрузка. В этом диапазоне времени достигаются максимальная скорость нарастания мощности в канале разряда и его максимальный диаметр за счет движения стенки канала разряда. Энергия, выделяющаяся в последующий промежуток времени в канале разряда, не создает существенных нагрузок в объеме материала, так как она расходуется на плавление стенок канала разряда и выдувание из него плазмы через устья.

Следовательно, переход от одной характеристики к другой должен происходить в точках сопряжения, соответствующих условию у = 0 (точки В и Ь' на рис. 77, б, в). В этих точках необходимо соблюдать условие сопряжения, отмеченное выше. Для обеспечения этого условия необходимо начало координат характеристики последующего этапа деформирования смещать по оси у так, чтобы точка Ь' этапа разгрузки совпадала с точкой В линии нагрузки предыдущего этапа. В смещенном состоянии тот или иной участок исследуемой характеристики должен находиться в течение соответствующего полуцикла колебаний системы (7.62). Данное условие вызывает необходимость наличия аналоговой динамической памяти, осуществляющей идею запоминания и хранения информации, пропорциональное г/см в течение полупериода колебаний.

Для того чтобы определить влияние периодического возмущения скорости на осредненную по времени теплоотдачу, необходимо мгновенные значения тепловых потоков, температуры жидкости и стенки проинтегрировать по всему циклу колебаний. Согласно приведенной выше методике расчета нестационарная теплоотдача практически симметрична как относительно продольной оси х, так и относительно полупериода колебаний. Следовательно, средняя теплоотдача практически мало отличается от соответствующего стационарного значения. Такая ситуация может иметь место только при сравнительно малых значениях относительной амплитуды и частоты колебаний. При сравнительно больших амплитудах колебаний, во-первых, в канале могут возникать обратные или вихревые течения, а во-вторых, в пределах цикла колебаний может возникать переход ламинарного течения в турбулентное. Такая ситуация возникает в том случае, если в момент ускорения потока мгновенная средняя скорость жидкости достигнет значения, которое соответствует критическому числу Рейнольдса (Re > > Кекр)- Следует также иметь в виду, что при наличии периодического возмущения скорости жидкости значение критического числа Рейнольдса может быть меньше, чем для стационарного режима течения. Кроме этого, при высоких частотах и достаточно сложном сигнале возмущения скорости может генерироваться искусственная турбулентность под действием интенсивных акустических волн. Эти эффекты могут существенно повлиять на средний по времени коэффициент теплоотдачи. Как правило, интенсивные колебания скорости или давления жидкости приводят к увеличению среднего по времени коэффициента теплоотдачи. Рассмотрим результаты экспериментальных исследований.

форму, близкую к колоколообразной (рис. 2.11, в). Амплитуда первого полупериода колебаний ударного возбуждающего импульса обычно -300 ... 500 В. Однако эффективно действующая амплитуда спектральной составляющей на рабочей частоте значительно меньше (30 ... 50 В) ввиду несоответствия полос частот импульса и преобразователя.

--стопорные с зубьями под винты с потайной и полупотайной головками 250; — Места 157

Стандартные размеры прямых шлицев для винтов с цилиндрическими, цилиндрическими скругленными, цилиндрическими со сферой, полукруглыми, потайными и полупотайными головками, для установочных винтов и для шурупов с полукруглой, потайной и полупотайной головками приведены в табл. 12.19 [130]. Требования к форме (геометрии) шлицев — по ГОСТ 1759—70 (СТ СЭВ 607—77).

Холодная высадка изделий может осуществляться в 1, 2, 3 и более переходов (ударов). В один переход высаживают заклёпки, винты, шурупы и тому подобные изделия с полукруглой потайной или полупотайной головками; длина высаживаемой части должна быть не больше 2 — 2,5 диаметра проволоки (пр-утка). В два перехода высаживают заготовки болтов, заклёпки, винты и другие изделия, имеющие цилиндрические головки, головки с усом или квадратным подголовком и т. п.; длина высаживаемой части — в большинстве случаев от 2 до 4 диаметров проволоки (прутка). Высадка в три а более переходов применяется для сложных изделий, у которых длина высаживаемой части больше 5 диаметров материала. Число переходов определяется также качеством металла, требованием точности и чистоты высаживаемой части.

65. Опорные поверхности под винты с потайной и полупотайной головками по СГ СЭВ 213—75

— с потайной и полупотайной головками — Опорные поверхности 250, 251

Для склепывания пакетов толщиной до 5 диаметров заклепочного стержня применяют заклепки с полукруглой головкой по ГОСТ 1191-41, с потайной и полупотайной головками по ГОСТ 1195-41 и 1192-41. Клепку пакетов большей толщины выполняют заклепками с повышенной головкой и коническим стержнем, благодаря чему достигается более плотное заполнение отверстий заклепками.

потайной и полупотайной головками

Для склепывания пакетов толщиной до пяти диаметров заклепочного стержня применяют заклепки с полукруглой головкой по ГОСТ 10299-62, с потайной и полупотайной головками по ГОСТ 10300-62 и 10301-62. Клепку пакетов большей толщины производят заклепками с повышенной головкой и коническим стержнем, благодаря чему достигается более плотное заполнение отверстий заклепкой.

Особенно эффективно применять комбинированные (ступенчатые) сверла (рис. 41) для одновременного сверления и снятия фаски в отверстии под резьбу (рис. 42, а); обработки ступенчатых отверстий с конической зенковкой под винты с потайной и полупотайной головками (рис. 42,6) и с цилиндрической зенковкой под винты с цилиндрической головкой. Выпускают сверла под нарезание резьбы Мб, М8, М10, М12, М14, М16.

В машиностроении применяются оба эти способа. Кроме того, применяется и комбинированный метод: сначала пробивают отверстия малого диаметра, а затем рассверливают их до требуемого размера. При применении заклепок с потайной и полупотайной головками необходимо сделать раззенковку отверстий.

Опорные поверхности под потайные и полупотайные головки винтов и шурупов и под шайбы стопорные с зубьями для винтов с потайной и полупотайной головками