Полуволны синусоиды

Коэффициент облученности — отношение потока излучения первого тела, падающего на второе тело, к потоку полного полусферического излучения первого тела.

__________ с помощью специального термостата. Кожух подключается к вакуумной установке. Плоский образец, трубчатый экран образца и поверхность калориметра, через которую проходит излучение от образца, образуют систему серых тел, разделенных прозрачной средой, поэтому степень черноты полного полусферического излучения образца представится завр симостыо

Из изложенного следует, что поверхностные плотности всех видов полусферического излучения, кроме собственного излучения, являются линейными функциями падающего излучения. Собственное излучение объединяется и увязывается с другими видами излучения через,эффективное излучение.

• Закон Стефана —- Больцмана устанавливает -зависимость плотности потока интегрального полусферического излучения от температуры. Эта .зависимость задолго до - появления квантовой теории Планка впервые экспериментально (путем измерений собственного излучения модели черного тела) была установлена Стефаном (1879 г.). Позднее (1884 г.) она теоретически (исходя из законов термодинамики) была получена ;Больцманом. Поэтому закон получил объединенное название закона 'Стефана — Больцмана. Закон Стефана — Больцмана может быть .полу-'чен и при использовании закона Планка. Закон Стефана—Больцмана для поверхностной плотности потока интегрального излучения ?0, Вт/м2, можно выразить следующим образом:

Установим связь между яркостью и плотностью потока полусферического излучения. Элементарная плотность потока в данном направлении выражается зависимостью (16-12)

Подставляя в (16-12) значение d® из (16-57), учитывая (16-55) и интегрируя, получаем зависимость для плотности потока полусферического излучения:

где Е — плотность интегрального полусферического излучения абсолютно черного тела, определяемая по закону Стефана — Больцмана; / — яркость излучения.

Соотношение (16-59) показывает, что яркость в направлении нормали к поверхности излучения в я раз меньше плотности потока интегрального полусферического излучения.

Яркость излучения каждой из площадок выражается через плотность, полусферического излучения по (16-59). Тогда зависимости (17-54) и (17-55) принимают вид: " .

Ф1,г и
и называется спектральной плотностью (полусферического) излучения.

Ось стержня, шарнирно закрепленного с обоих концов, при потере устойчивости приобретает вид полуволны синусоиды (штриховая линия на рис. 2.116). Используя это обстоятельство, оказалось возможным формулу (2.122) распространить и на другие случаи закрепления стержня, заменив длину / ее приведенным значением

На рис. 126 представлено разрушение заводского продольного сварного шва отвода трубопровода 0720x22 мм, соединяющего УКПГ-9 с ОГПЗ. Отвод длиной 50 м, сооруженный из труб фирмы УаПигес (материал труб — низкоуглеродистая сталь типа стали 20), был отключен от газопровода, по которому под давлением 5,5 МПа транспортировался сероводород-содержащий газ. Очаг разрушения длиной 110 мм находился в месте выпучины кромок листа в виде полуволны синусоиды. Разрушение произошло по зоне перегрева продольного шва (0,5 мм от зоны сплавления), расположенного в верхней части трубы. Участок излома в области очага имел, кристаллическую структуру. К нему сходились два направленных друг на друга шевронных узора. Отсутствие видимой пластической деформации в зоне очага позволило заключить, что простая перегрузка не могла явиться причиной аварии. Трещина от очага разрушения распространялась по зоне термического влияния продольного шва и по основному металлу в плоскости, перпендикулярной окружным напряжениям. Разрушение трубопровода прекратилось на одном конце без изменения направления трещин, на другом — раздвоением трещин. Переход сварного шва к основному металлу трубы плавный, без наплывов и подрезов. При сплошном контроле с помощью ультразвукового толщиномера и выборочном — на металлографических шлифах внутренние дефекты и водородные блистеры в зоне сварного соединения не обнаружены. Внутренняя поверхность трубы поражена коррозионными язвами глубиной до 2 мм. В нижней части трубы наблюдаются водородные чешуйки и расслоения (рис. 12в). Структура основного металла и сварного соединения трубы ферритно-перлитная. Максимальная твердость 180 НУ наблюдается в зоне перегрева. По-видимому, язвенная коррозия, сероводородное и водородное растрескивание металла трубопровода обусловлены поступлением из ингибируемого газопровода через негерметичный кран в отвод сероводород-содержащей среды под давлением 5,5 МПа при температуре ми-

Эксперименты различаются по типу возбуждаемого импульса напряжений. При этом могут быть использованы монотонные импульсы сжатия в форме полуволны синусоиды с пологим участком нарастания напряжения, образующиеся в результате соударения с частицей, или импульсы с резким нарастанием напряжения, вызываемые воздействием взрывчатого вещества и ударных плит. Разложение Фурье для этих импульсов содержит значительную по величине составляющую с нулевой частотой. Ультразвуковые или синусоидальные импульсы характеризуются узким спектром, концентрирующимся в окрестности некоторой определенной частоты или длины волны. Волны этого типа идеальны для непосредственного определения соотношения дисперсии путем измерения групповых скоростей импульсов, в то время как при монотонном импульсе дисперсия определяется косвенным образом по изменению формы импульса при его прохождении через материал.

число, показывающее, во сколько раз длина полуволны синусоиды, которую можно полностью или частично уложить в оси выпучившегося стержня, больше фактической его длины1). Понятие коэффициента приведения длины введено Ф. С. Ясинским 2).

т. е. ось выпучившегося стержня содержит две полуволны синусоиды.

(выпучивание стержня при этом происходит по кривой, содержащей три полуволны синусоиды). Значение k, при котором происходит переход от т = 2 к т ==• 3, можно найти подобно тому, как это сделано выше для отыскания предельного значения (18.88).

При действительном значении у величина b представляет собой длину подкасательной экспоненты. При чисто мнимом значении у, когда / (s) (точнее, ее действительная часть) изображается синусоидой, b = //л, где I — длина полуволны синусоиды.

Статистические характеристики дороги. При движении трактора по неровностям пути в качестве профиля дороги может быть принят в первом приближении график «выпрямленной» синусоиды, представляющий собой следующие друг за другом положительные полуволны синусоиды, частота и амплитуда которых определяется радиусом колеса, длиной и высотой препятствия и скоростью движения трактора.

1 При ft = 0 в пределах одной н той же полуволны синусоиды моменты начала и конца полета тела в режимах рассматриваемой группы лежать не могут ([бЗ, § 5, гл. III).

Действие других форм импульса. Для формы импульса, отличного от прямоугольного, решение при t < т находят по формуле (27). Движение системы при t > т вычисляется по формуле (35). Например, для импульса в виде полуволны синусоиды решение при t <^ т вычисляется по формуле (27) или определяется по табл. 1 (строка 6) при ф = 0.

динамичности X = Стд- оо*х системы от безразмерной частоты Z — 2тс тсо* (т - длительность; сг0 - пиковое значение импульса) при различных формах импульса. Графики, представленные на рис. 6.7.14, позволяют оценить влияние демпфирования на ударный спектр системы для частного вида воздействия - импульса в виде полуволны синусоиды.