Понижение коррозионной

В этих же сплавах, но полученных при пониженных потенциалах осаждения, соответствующих (0,5—0,75) 1Пр, фазовый состав не отличается от равновесного и их неравновесность после электрокристаллизации проявляется в наличии кластеров легирующих элементов. В процессе отжига таких сплавов происходит некоторое повышение или понижение концентрации атомов легирующего компонента в обогащенных областях, которые достигнув определенного состава, становятся устойчивыми к дальнейшему отжигу. При этом в течение всего времени отжига значения параметров кристаллической решетки остаются постоянными, на дифрактограммах и электронограммах, кроме рефлексов матрицы, дополнительных рефлексов не обнаруживается, а следовательно фазовый состав сплавов не изменяется. Сопоставление параметров мессбауэровеких спектров .отожженных сплавов идентичного химического состава показывает, что вне зависимости от того, предшествовало ли образованию кластеров растворение избыточных фаз или их окончательное формирование пуюисходило в однофазном твердом растворе, в структуре которого уже существовали скопления атомов легирующего компонента после электрокристаллизации, состав обогащенных областей после отжига оказывается одинаковым.

концентрация, равная приблизительно 0,2 мг/л,. достигается на глубине около 700 м, а в более глубоких слоях воды концентрация кислорода опять возрастает. В Атлантическом океане концентрация кислорода на всех глубинах высокая, так как количество микроорганизмов меньше, чем в Тихом океане и, следовательно, потребление кислорода в биологических процессах меньше. На больших глубинах подвод насыщенной кислородом воды осуществляется придонными течениями. Резкое понижение концентрации кислорода в воде Балтийского моря отмечается, начиная от глубины 20 м, в Каспийском море - на глубине 25-30 м. Соленость воды. В различных морях и океанах наблюдается значительное колебание солености.

Понижение концентрации хрома в твердом растворе в результате замены закалки медленным охлаждением приводит к уменьшению зоны красноломкости у хромистой бронзы с 0,5 %Сг.

3. Предотвращению локальной коррозии способствует понижение концентрации хлорида в среде.

Аэрация растворов хлоридов увеличивает скорость коррозии, причем концентрированные растворы менее коррозионно-активны, чем разбавленные, ввиду меньшей растворимости кислорода [1, 4]. Понижение концентрации кислорода барботажем природного газа приводит к уменьшению скорости коррозии углеродистой стали в 26 %-ном растворе СаС12 в 10 раз [17]. Скорость коррозии стали при обескислороживании рассолов NaCl снижается в два-три раза.

Понижение концентрации связанного углерода за счёт уменьшения количества перлита, а также понижение твёрдости за счёт сферо-идизации эвтектоидного цементита могут быть достигнуты: а) выдержкой при температурах ниже критической-—такой отжиг может быть назван низкотемпературным; б) нагревом выше критической температуры, незначительной выдержкой и медленным охлаждением в интервале критических температур; в) нагревом выше критической температуры, охлаждением до температуры несколько ниже критической и выдержкой при этой температуре (изотермический отжиг).

Обязательным условием при внутрикотловой обработке является непрерывное или периодическое удаление из котла образующегося в нем шлама, т. е. продувка котла. Попутным эффектом этой продувки является понижение концентрации растворимых солей. Котел, переводимый на режим внутрикотловой обработки воды, должен иметь в точке, где наиболее вероятна повышенная концентрация шлама, штуцер с запорными органами. Из соображений лучшей проходимости предпочитают на магистралях для продувки устанавливать не вентили, а проходные сальниковые краны. Недостаточная продувка имеет своим следствием сильное шламо-засорение внутренних поверхностей котлов и унос котловой воды в паровой тракт. Излишняя продувка ведет к необоснованному перерасходу топлива. При рабочем давлении 1,3 Мн/м2 и отсутствии устройств для утилизации тепла продувочной воды удаление из котла 3,5% горячей воды приводит к непроизводительному расходу 1 % сжигаемого топлива.

Благодаря пропуску всей питательной воды через 1,-ю ступень испарителей, продувка 1-й ступени получается обильной, обеспечивающей значительное понижение концентрации солей в 1-й ступени и повышение качества получаемого пара. 2-я ступень питается ухудшенной водой, однако имеет повышенную продувку по сравнению со 2-й ступенью при параллельном питании водой. Сравнение схем последовательного и параллельного питания водой испарителей показывает, что применение последовательного питания водой при одинаковом качестве получаемого пара и дестиллата уменьшает продувку, а при одинаковой продувке улучшает качество получаемого из испарительной установки вторич-но.го пара и дестиллата, что видно из следующего примера:

растворе будет наблюдаться понижение концентрации примеси от Сисх до нуля. Кривая, отображающая распределение зон отдельных концентраций по длине этого участка, схематически представлена на рис. 5-13 (ось абсцисс— высота фильтра х, ось ординат — концентрация раствора С); она носит название фронта фильтрования. На участке фильтра ОА (верхняя часть фильтра) концентрация находящегося в нем раствора равна Сисх- Этот участок в дальнейшей работе фильтра уже не функционирует. Собственно работающим участком является участок АВ, перемещающийся в направлении от О кО (при одновременном увеличении участка ОА). Наконец, участок BD пока еще практически не участвует в работе фильтра (увеличение участка О А происходит за счет сокращения участка BD).

Понижение концентрации кислорода в конденсате камеры воздухоохладителя является главным показателем рациональности обработки конденсата турбины гидразингидратом. Однако отбор представительной про-

товый материал наблюдается 'дополнительное понижение концентрации кислорода (рис. 3-9).

При этом, однако, происходит некоторое понижение коррозионной стойкости. Нержавеющая сталь, содержащая 0,2— 0,3 % С и 13 % Сг, обладает минимальной устойчивостью K^IHT-тингу и общей коррозии в 3 % растворе NaCl при комнатной температуре после отпуска при 500 °С. Для аналогичной стали, содержащей 0,06 % С, тот же эффект наблюдается в результате отпуска при 650 °С [10]. В общем случае, если возможно, следует избегать отпуска сталей при температурах 450—650 °С. Понижение коррозионной стойкости при отпуске, по-видимому, отчасти обусловлено превращением мартенсита, содержащего углерод внедрения. В результате образуется сетчатая структура включений карбида хрома, и обедняется хромом прилегающая металлическая фаза.

Присутствие Ni вызывает понижение коррозионной стойкости.

При увеличении содержания железа и R особенности никеля и цинка в пределах :юрм, установленных ГОСТ 2685-53 для сплава АЛ4В, происходит небольшое понижение коррозионной стойкости. Сплав с трудом поддается анодированию к требует применения специального режима. В качестве защиты может служить грунт АЛГ1 с последующей горячей сушкой.

Присутствие Ni вызывает понижение коррозионной стойкости.

При увеличении содержания железа и R особенности никеля и цинка в пределах :юрм, установленных ГОСТ 2685-53 для сплава АЛ4В, происходит небольшое понижение коррозионной стойкости. Сплав с трудом поддается анодированию к требует применения специального режима. В качестве защиты может служить грунт АЛГ1 с последующей горячей сушкой.

Сталь 1X13 обладает несколько меньшей прочностью при комнатной температуре, чем сталь 2X13: предел текучести первой равен 45 кгс/мм2, второй 50 кгс/мм2. Однако сталь 1X13 имеет более высокие пределы длительной прочности и ползучести, чем сталь 2X13. Она значительно менее склонна к закалке на воздухе, что особенно важно для лопаток, к которым с помощью серебряного припоя прикрепляют бандажные связи. Сталь 1X13 не склонна, как правило, к тепловой хрупкости и хрупкости отпуска. Однако отпуск ее при температурах 450— 550° С вызывает снижение ударной вязкости и понижение коррозионной стойкости. Сталь 1X13 не чувствительна к концентрации напряжений и обладает высокими демпфирующими свойствами: декремент колебаний у этой стали выше, чем у других хромистых сталей.

Помимо обнаружения нарушений сплошности сварных соединений для контроля качества швов аустенитных хромоникелевых сталей имеет большое значение контроль содержания феррита, которое должно быть не более 5 %. В противном случае возникают охрупчивание и понижение коррозионной стойкости наплавленного металла. Для измерения содержания ферритной фазы применяют ферритометры, например МФ-10Ф, который позволяет контролировать сварные швы толщиной свыше 10 мм [38].

жение ударной вязкости и понижение коррозионной стойкости.

к Таким образом, присадка титана и ниобия, устраняя понижение коррозионной стойкости в сварном шве и в известной мере хрупкость, позволяет более широко применять 17%-ные хроми-

Наиболее сильное влияние на понижение коррозионной стойкости оказывает отпуск при ~500° С.

Понижение коррозионной стойкости вследствие отпуска 12%-ных хромистых сталей обусловлено гетерогенизацией структуры, при которой образование высокодисперсных карбидов (структура трооститового типа) вызывает местное обеднение одной из структурных составляющих хромом. Это обеднение, вероятно, протекает на большой поверхности. Нагрев при более высоких температурах вызывает укрупнение карбидов в стали, что в некоторой степени способствует выравниванию концентраций хрома в твердом растворе, коррозионная стойкость при этом повышается.