Понижение напряжения

Стыковые соединения могут разрушаться по шву, месту сплавления металла шва с металлом детали, сечению самой детали в зоне термического влияния. Зоной термического влияния называют прилегающий к шву участок детали, в котором в результате нагревания при сварке изменяются механические свойства металла. Понижение механических свойств в зоне термического влияния особенно значительно при сварке термически обработанных, а также наклепанных, сталей. Для таких соединений рекомендуют термообработку и наклеп после сварки. Практикой установлено, что при качественном выполнении сварки разрушение соединения стальных деталей происходит преимущественно в зоне термического влияния. Поэтому расчет прочности стыкового соединения принято выполнять по размерам сечения детали в этой зоне. Возможное снижение прочности деталей, связанное со сваркой, учитывают при назначении допускаемых напряже-

пленкой, устойчивой даже при температуре плавления алюминия. Однако сильное понижение механических свойств алюминия и его спланов с повышением температуры не позволяет применять эти материалы при высоких температурах. По этой причине применение алюминия в условиях газовой коррозии допустимо только до -300—400е (>. Кинетика окисления магния в сухом воздухе при 550 и 5744" показана на рис. 108.

Пониженная температура аустенитизации или недостаточная выдержка при этой температуре стали, легированной карбидообра-зующими элементами, приводит к образованию малоуглеродистого и низколегированного и поэтому малоустойчивого при охлаждении аустенита. Кроме того, ускоренному распаду аустенита при охлаждении способствуют нерастворенные карбиды, оказывающие зародышевое влияние, повышается критическая скорость закалки и уменьшается прокаливаемость стали. Вследствие указанных изменений повышаются температуры мартенситных точек УИН и УИ„ и снижается твердость мартенсита — уменьшается закаливаемость стали из-за того, что значительное количество углерода находится не в аустените, а в нерастворившихся карбидах. В инструментальных (быстрорежущих) сталях после такой аустенитизации ухудшается теплостойкость (красностойкость) инструмента, а в конструкционных сталях образующийся после такой закалки и высокого отпуска низколегированный или неоднородно легированный феррит в сочетании с укрупненными частицами карбидов определяет понижение механических свойств.

Испытания меди в атмосфере природного газа при 300, 500 и 800 "С выявили более существенное влияние водорода на понижение механических свойств меди марки Ml при 500 и 800 °С по сравнению с воздей-

Содержание хрома в сплавах 7175 и 7075 и высокая сопутствующая чувствительность к закалке вызывают быстрое понижение механических свойств по мере увеличения толщины выше 75 мм. Таким образом, до сих пор остается необходимость в крупногабаритных полуфабрикатах сплава, обладающего высокой прочностью, высоким сопротивлением КР и хорошими характеристиками вязкости разрушения.

8% Ni) под термическим влиянием процесса сварки в тех участках, где сталь нагревается выше 400—500°, наблюдается также резкое снижение стойкости против интеркристаллит-ной коррозии и понижение механических свойств вследствие выпадения карбидов хрома по границам зёрен. Введение в эту сталь титана или ниобия, препятствующих выпадению из аустенита карбидов хрома, устраняет указанное явление.

Сера в стали находится в виде сернистого железа или сернистого марганца. Первое образует с f-железом эвтектику с низкой (985°) температурой плавления, что является причиной возникновения рванин при горячей механической обработке — „красноломкости" стали. Марганец переводит почти полностью FeS в MnS, устраняя указанное свойство металла (красноломкость). Однако пластичные включения MnS, концентрируясь вследствие ликвации и вытягиваясь при прокатке, образуют прослойки и нити с оторочкой феррита возле них, создавая неоднородность структуры и местное понижение механических характеристик стали, особенно в поперечных образцах. Таким образом на механические свойства стали

В соответствии с функциями электродных покрытий для их изготовления применяются различные компоненты, из которых многие представляют собой руды или минералы, не отличающиеся постоянством химического состава даже в пределах одного и того же месторождения. Чрезмерное засорение компонентов покрытия вредными элементами может оказать неблагоприятное влияние на физические и химические свойства покрытия и образуемый ими шлак и вызвать понижение механических и физических свойств металла шва. Установленные стандарты на покрытые электроды неразрывно связаны с техническими условиями на компоненты покрытий, с учётом их специфических функций в процессе дуговой сварки. Технические условия на главнейшие компоненты электродных покрытий приведены в табл. 29.

Размягчение материалов и понижение механических с

Приведенные выше экспериментальные данные показывают возрастание прочностных характеристик стали с увеличением степени деформации при ВТМО. Однако при сверхбольших обжатиях возникают значительные технологические трудности. Сверхбольшие обжатия неблагоприятно отражаются на структуре стали. При большом обжатии за один пропуск пачки скольжения получаются грубыми и большой протяженности, образующиеся дефекты решетки (дислокации, вакансии и т. п.) распределяются неравномерно и концентрируются большими скоплениями на отдельных участках между блоками, субзернами и зернами. При этом структура закаленной стали получается неоднородной с неравномерным распределением дефектов решетки (дислокаций и т. п.). В результате образования такой структуры может быть не повышение, а, наоборот, понижение механических свойств при ВТМО со сверхбольшими обжатиями, т. е. с обжатиями более 60% за один проход.

В наиболее неблагоприятных условиях например при циклическом изменении температуры в агрессивной среде необратимое увеличение объема может достигать 20, а иногда 50— 100%. Характерными признаками роста являются резкое понижение механических свойств и образование сетки разгара на поверхности отливок.

Рассмотрим совместно ход температурных зависимостей напряже-' ний начала двойникования о» и начала скольжения ас для поликристалла с размером зерна D (рис. 2.19). Кривая напряжения начала двойникования а* в отличие от аналогичной кривой для скольже-. ния а° имеет несколько необычный вид: с повышением температуры кривая понижается, проходит через минимум при некоторой температуре Т', затем начинает расти. Такой ход кривой а» (Т) обусловливается температурной зависимостью величины /Су, влияние которой в; интервале температур Т > Т' значительно превосходит понижение напряжения начала двойникования за счет уменьшения OQ при повыше-" нии температуры (см. рис. 2.19).

Понижение напряжения в линиях электропередачи, как известно, вызывает увеличение потерь. Как показывают расчеты, при сложившейся структуре сетей, их протяженности и загрузке снижение напряжения на 1 % против номинального приводит к увеличению потерь примерно на 2%. 190

Рис. V.14. Осциллограммы переходных процессов в тиристорлом стабилизаторе напряжения: а — повышение и б — понижение напряжения сети на 15% от номинального значения.

Цепи управления металлорежущих станков --2 — 391 Понижение напряжения 9—157

Понижение напряжения достигается:

Чрезмерное понижение напряжения сети нарушает работу вспомогательных машин, цепи управления (при питании её от сети) и тяговых двигателей (при компаундном возбуждении). Внезапное восстановление напряжения вызывает большие толчки тока. Для

ламп накаливания. Понижение напряжения по отношению к номинальному приводит к значительному снижению экономичности лампы — в среднем 1% снижения напряжения соответствует 2% падения световой отдачи. Повышение напряжения губительно сказывается на сроке службы лампы— повышение напряжения на Ь'% сокращает срок её службы втрое. Поэтому в процессе эксплоатации необходимо следить за тем, чтобы напряжение на лампах незначительно отличалось от номинального. Отклонение напряжения на лампе от номинального не должно превышать 1,5—2%.

F и F} — первоначальная площадь по- теризует понижение напряжения за пре-

зует понижение напряжения за пределен? упругости по сравнению с его значением по закону Гука

1 В последнее время понижение напряжения для плавниковых труб не вводится и принимается ^'яош—Оявв.

Принципиальная схема установки с машинным генератором для индукционного нагрева токами высокой частоты показана на рис. 80. От сети с частотой 50 гц через контакторы / и 4 подается напряжение на электродвигатель 2, приводящий во вращение машинный генератор тока высокой частоты 3, и на электродвигатель 5, приводящий во вращение возбудитель тока 6. Понижение напряжения и увеличение силы тока высокой частоты осуществляются в трансформаторе, обозначенном на схеме цифрами 9 и 10. Деталь 12 помещают в медный водоохлаждае-мый индуктор //. В поверхностных слоях детали под воздействием магнитного поля тока высокой частоты, протекающего по индуктору, наводятся вихревые токи. Они нагревают поверхностные слои детали до температуры, необходимой для закалки. Чем выше частота тока, проходящего по индуктору, тем тоньше получается нагретый слой. Машинные генераторы позволяют получить частоту от 500 до 10000 гц, а ламповые генераторы — до 10000 кгц. Машинные генераторы применяют для нагрева круп-