Пониженной жесткости

В очень быстроходных машинах (например, центрифугах, турбинах) применяются валы с пониженной жесткостью, называемые гибкими, которые работают в закритической зоне (п^пкр). Разгон их до нормальной скорости должен происходить достаточно быстро, чтобы при переходе опасной зоны (вблизи п — пкр) не успели развиться опасные колебания, сопровождаемые ростом амплитуды и приводящие машину к «разносу». В этих случаях при работе вала в закритической зоне между первой и второй критическими скоростями для предотвращения опасности резонанса необходимо, чтобы частота вынужденных и собственных колебаний значительно отличались одна от другой:

В случае растяжения-сжатия способов борьбы с уменьшением жесткости нет, так как при данных а и ? величина деформаций" определяется только площадью сечения и не зависит от его формы. Вследствие этого ферменные и стержневые системы,- выполненные— иа сверхпрочных сталей, неизбежно будут обладать пониженной жесткостью.

В случае деталей равной массы (рис. 93, г) прочность Щхшор-циональна фактору o-0i2/y. Жесткость одинакова (за исключением деталей из серых чугунов, обладающих пониженной жесткостью).

Применение передачи ограничивается следующими обстоятельствами: необеспеченностью точного и постоянного передаточного отношения, так как вращение гайки осуществляется силами трения; необходимостью специального профилирования резьбы или взаимного наклона осей винта и гайки; пониженной жесткостью и несущей способностью.

Применением в металлургическом машиностроении профиля упорной резьбы с увеличенным в 2—3 раза шагом S и с увеличенным радиусом впадин до 0,385 S удается повысить предел выносливости винтов в 1,5 раза. Отработаны оптимальные формы винтов и гаек, работающих при переменных нагрузках: винты с утоненным стержнем и конической рассверловкой в резьбовой части, с корригированным шагом резьбы, с пониженной жесткостью резьбы, с плавным сопряжением с головкой; гайки, работающие на растяжение, самоустанавливающиеся гайки, резьбовые вставки и др.

Во избежание получения оправок чрезмерно большой длины при относительно малом диаметре (т. е. с пониженной жесткостью) предельные величины длин ограничиваются отношением

Зависимость погрешности измерения, вызванной нестабильностью входного давления воздуха, от параметров измерительной ветви пневматических приборов исследовалась в ряде работ [1—4]. Рекомендации по выбору параметров ветви противодавления имеются лишь в отношении быстродействия пневматических приборов [5] Ч Известно, что одним из наиболее эффективных способов повышения быстродействия является применение чувствительного элемента с пониженной жесткостью [5, 6] х. Увеличенная чувствительность механического преобразователя позволяет уменьшить пневматическое передаточное отношение, а следовательно, увеличить быстродействие прибора и уменьшить динамическую погрешность измерения. В этом случае основной составляющей погрешности измерения может стать ошибка от нестабильности входного давления воздуха.

В случае растяжения-сжатия способов борьбы с уменьшением жесткости нет, так как при данных ст и Е величина деформаций «определяется только площадью сечения и не зависит от его формы. Вследствие этого ферменные и стержневые системы, выполненные из сверхпрочных сталей, неизбежно будут обладать пониженной жесткостью.

В случае дета'лей равной массы (рис. 93, г) прочность пропорциональна фактору or0i2/y. Жесткость одинакова (за исключением деталей из серых чугунов, обладающих пониженной жесткостью).

ТРУБЫ С ПОНИЖЕННОЙ ЖЕСТКОСТЬЮ , ДЛЯ БЕСКОМПЕНСАТОРНОИ ПРОКЛАДКИ

«холодные» участки, участки в районах горных выработок [5]. При создании самокомпенсирующейся трубы для этих случаев необходимо также учитывать, что гофрированные трубы обладают, с одной стороны, пониженной жесткостью в осевом направлении, что позволяет трубопроводу ближе следовать рельефу местности, а с другой — повышенной устойчивостью сечения при изгибе. Оба эти фактора весьма желательны при большом диаметре труб и применении многослойных труб.

Значения tyd = b/d\ при симметричном расположении колес относительно опор 0,8...1,6; при несимметричном расположении, но жестких валах 0,7...1,4; то же, но валах пониженной жесткости 0,5...!, при консольном расположении колес 0,4...0,6. Большие значения принимают для колес из хорошо прирабатывающихся материалов и при постоянной нагрузке. Передвижные прямозубые шестерни коробок скоростей делают узкими с коэффициентами \>m = 6/m = 6...10.

Рис. 17. 32. Участок колена пониженной жесткости

сигнала нарастают примерно по линейному закону с момента подхода волны нагрузки. Сдвиг по времени между начальными участками сигналов определяется суммарным временем прохождения волной толщины образца h и слоя толщиной бдат пониженной жесткости (датчика): ^сд = ^/^+бдат/^диэл- По этой зависимости определялись скорости распространения волн в металлах при экспериментальных исследованиях по схеме, представленной на рис. 90, б. Для неметаллов ^сд

ных полях, близких к насыщению. В этих случаях обработка деталей суспензией или порошком должна производиться во время действия на деталь магнитного поля, требующегося для создания необходимой намагниченности материала. Такой вид контроля, в отличие от контроля на остаточной намагниченности, паз. контролем в приложенном магнитном поле. Выявляе-мость дефектов зависит также и от их гео-метрич. параметров. Лучше выявляются дефекты, имеющие большую высоту, большее отношение высоты к ширине и находящиеся на меньшей глубине. Режимы намагничивания выбираются с таким расчетом, чтобы в каждом конкретном случае хорошо обнаруживались дефекты материала, представляющие опасность для работы детали и не обнаруживались бы неопасные для данной детали дефекты. Так, для контроля высоконагруженных деталей, прошедших чистовую обработку поверхности, на поверхности создают намагничивающее поле — 100 з — при контроле на остаточном намагничивании и ~ 30 э — при контроле в приложенном поле. При этом обнаруживаются выходящие на поверхность дефекты высотой более 0,05 мм и примерно половина дефектов такой же высоты, находящихся на глубине до 0,5 мм. Для обнаружения более мелких дефектов (волосовин, шлифовочных трещин и>др.) применяется т.н. режим «повышенной жесткости», при к-ром создают магнитные поля на поверхности детали соответственно ~ 180 и ~60 э. При контроле на режиме «пониженной жесткости» используется обычно остаточная намагниченность после намагничивания в поле на поверхности детали ~60 э; при этом выявляются выходящие на поверхность трещины, вытянутые в глубь металла волосовины и часть более мелких поверхностных и подповерхностных дефектов. О характере дефекта судят по оседанию магнитного порошка. Так, закалочные, ковочные и др. трещины вызывают плотное оседание порошка в виде резких ломаных линий. Флокеиы выявляются в виде отдельных искривленных черточек, расположенных no-одиночке или группами, слой осевшего порошка в этом случае также довольно плотен. Волосовины обнаруживаются по оседанию порошка в виде прямых или слегка изогнутых (по волокну) тонких черточек, интенсивность оседания порошка в этом случае меньшая, чем при трещинах. На рис. 1 и 2 показано оседание порошка на нек-рых характерных дефектах и микрофотографии поперечных разрезов этих дефектов.

Наряду с мероприятиями, направленными на создание условий, при которых возможно применение амортизации пониженной жесткости, необходима разработка такой амортизации. Жесткость применяемой в настоящее время резинометаллической амортизации при равномерном напряженном состоянии резинового массива примерно пропорциональна высоте резинового слоя h:

Консольно-фрезерные станки пониженной жесткости 6Г82, 6Б82, 6Н82, 6Н82Г, 6Н12, 6Н81Г, 6Н81, 6Н11 Средняя Пониженная 0,1—0,15 0,06—0,1 0,12—0,2 0,1—0,15 0,05—0,08 0,03—0,06 0,06—0,12 0,05—0,1

Консольно-фрезерные станки пониженной жесткости 6Г82, 6Б82, 6Н82, 6Н82Г, 6Н12, 6Н81Г, 6Н81, 6Н11 Средняя Пониженная 0,04—0,06 0,04—0,06 0,15—0,3 0,1—0,2 0,04—0,06 0,04—0,06 0,12—0,1 0,08—0,15

Консольно-фрезерные станки пониженной жесткости 6Г82, 6Б82, 6Н82Г, 6Н82Г, 6Н12, 6Н81Г, 6Н81, 6Н11 Средняя Пониженная 0,04—0,06 0,15—0,25 0,04—0,06 0,12—0,2

Коэффициенты k для данного обрабатываемого металла при работе различными режущими инструментами и использовании различных инструментальных материалов могут существенно различаться. Например, коэффициенты k многих металлов сильно отличаются при точении быстрорежущими резцами и сверлении быстрорежущими сверлами в связи с различным влиянием на стойкость стесненных условий стружкообразования, затрудненного стружкоотвода, неблагоприятных геометрических параметров и пониженной жесткости сверл.

Примечания: 1. При зенкеровании и развертывании глухих отверстий подачи принимать не более 0,5 мм/об. 2. Меньшие значения интервала подачи при зенкеровании и развертывании рекомендуется брать при обработке деталей пониженной жесткости и при усложненных условиях работы. 3. Для чистового развертывания по 2-му классу точности и 7 — 8 класса чистоты поверхности меньшие значения интервала подачи уменьшать в 2 раза.

Разрезные плашки в отличие от цельных имеют прорезь (0,5—1,5 мм), что позволяет регулировать диаметр резьбы в пределах 0,1—0,25 мм. Вследствие пониженной жесткости нарезаемая этими плашками резьба имеет недостаточно точный профиль.