Поперечные отверстия

Зубья с профильным углом а > 80-г90° (рис. 416, е, II) практически полностью разгружены от изгиба, так как силы, действующие на несущие площадки, передаются непосредственно в тело хвостовика, создавая в нем поперечные напряжения сжатия. Однако увеличение профильного угла вызывает увеличение шага зубьев (s = 2//z tg а/2) с соответствующим, уменьшением числа несущих площадок и увеличением напряжений смятия на них. При а = 90° напряжения смятия возрастают по сравнению со случаем а = 60° в отношении tg45°/tg30° = 1,75 раза и в том же отношении возрастают силы, стремящиеся раскрыть щеки обода ротора.

Кроме рассмотренных выше продольных напряжений при сварке встык возникают поперечные напряжения оу. При однопроходной сварке свободных пластин встык поперечные напряжения аи незначительны по величине. В зависимости от скорости сварки, ширины пластин, характера их фиксации распределение напряжений ау может быть различным. Характерный вид эпюры остаточных напряжений ау по оси шва при автоматической сварке пластин встык представлен на рис. 11.12, а. Напряжения сжатия имеют максимальные значения на конечных участках. В средней части напряжения ау растягивающие и незначительные.

При укладке очередного валика Агл (рис. 11.13, а) в результате поперечной усадки в нем возникают остаточные поперечные напряжения растяжения. Нижележащие участки металла шва оказывают сопротивление усадке слоя п, поэтому в них возникают сжимающие поперечные напряжения. Кроме этого, без закрепления пластин происходит угловая деформация, вызывающая пластические деформации удлинения еу и соответственно поперечные напряжения растяжения ау в нижних слоях наплавленного металла. Совокупное воздействие указанных факторов приводит к неравномерному распределению поперечных напряжений (кривая / на рис. 11.13, в). На поверхности шва растягивающие напряжения достигают 0,5сгт и более. В корне

Возникающие поперечные напряжения в одноосно нагруженном брусе локализуются во внутреннем «ядре» в зоне «шейки» при растяжении и «бочки» при сжатии с антигидростатическим давлением

Наличие поперечных растягивающих напряжений в шейке образца было показано Бриджменом [7], максимальное значение их сосредоточено в его центре, где в бездефектных образцах всегда начинается разрушение. Поперечные напряжения имеются и в вершине трещины, как неподвижной, так и движущейся [398]. При этом максимальное значение таких напряжений, которые по величине достигают 20 % нормальных, находится на некотором расстоянии от вершины трещины, что облегчает зарождение пор.

Хотя вызванные внешней нагрузкой деформации равномерно распределены по поперечному сечению композита, из-за различия уровней напряжений в компонентах композита (а также различия их упругих постоянных) появляются поперечные напряжения между этими компонентами. Их знак и величина зависят от свойств компонентов, объемной доли упрочнителя, величины приложенной нагрузки и геометрических факторов. Возникает сложное напряженное состояние, которое характеризуется наибольшей жесткостью на поверхностях раздела между компонентами, но влияет и на поведение материала композита в целом. Природа этого напряженного состояния и его влияние на свойства рассмотрены более подробно в следующих разделах данной главы.

Поперечные напряжения, возникающие в композите, схематически показаны на рис. 5; они максимальны на поверхности раздела волокно — матрица. Радиальные напряжения на поверхности

Соответствующее изменение распределения напряжений в композите показано на рис. 6, характеризующем зависимость внутренних напряжений от степени деформации композита. Пока композит находится в упругой области, поперечные напряжения очень малы по сравнению с осевыми, но с развитием пластического течения они быстро растут, достигая 40% величины осевых напряжений в матрице.

Если волокна пластичны, то поперечные напряжения на поверхности раздела между волокном и матрицей могут даже более заметно влиять на разрушение композита, поскольку при напряжениях, соответствующих образованию шейки и разрушению изолированных волокон, шейкообразО'Вание в волокнах композита стеснено. Естественно, такое влияние уменьшается с увеличением •содержания волокон, так как матрица, объемное содержание которой уменьшается, менее эффективно тормозит развитие шейки. .Этот эффект, обнаруженный Пилером [48] в системе серебро— -сталь, наблюдали также Милейко [45] при повышенных температурах в № — W и Келли и Тайсон [34] —в Си — Мо и Си — W.

волокна и, таким образом, применение этого правила может привести к недооценке жесткости и прочности композита. Несмотря на заниженный характер оценок, правило смеси оказалось полезным для ориентировочных расчетов, так как поперечные напряжения, возникающие в волокне и матрице, взаимно противоположны, и их суммарное влияние на кривую напряжение —деформация композита в целом ослабляется. В результате может создаться неправильное представление о том, что при продольном нагружении на поверхностях раздела не возникает заметных напряжений, поскольку экспериментальные результаты согласуются с правилом смеси, игнорирующим наличие напряжений на поверхностях раздела.

место во многих стеклопластиках. Поперечные напряжения, которые необходимы для начала разрушения по поверхности раздела, весьма малы по сравнению с осевыми напряжениями, а для получения достоверных данных разрушению композита в целом должно предшествовать разрушение поверхности раздела. У многих композитов с металлической матрицей прочность связи высока, и, значит, определение их прочности данным способом невозможно.

справочнике [1. Подвод масла производят в ненагруженную область,. Поперечные отверстия и продольные смазочные канавки выполняют по

Подшипники скольжения, выполненные для каждой опоры в виде отдельных корпусов (рис. 9.2, 9.3), можно смазывать индивидуально пластичным смазочным материалом с помощью колпачковых масленок [1]. Поперечные отверстия и продольные смазочные канавки выполняют по рис. 9.10.

Надрезы. Поперечные отверстия ....... 0.85 0,75 0.5

В корпусных деталях поперечные отверстия, расположенные на значительном расстоянии от краев (вид 26) или в углублениях (вид 28), можно обработать только наращенным инструментом или с помощью трещотки,

пластичными мазями. Подаются мази Поперечные отверстия и продольные

Действительно, при испытаниях на усталость круглых образцов из отожженной углеродистой стали с диаметром рабочей части 12 мм, имеющих поперечные отверстия различных радиусов, были получены одинаковые значения критического радиуса отверстия (0,5 мм) как при кручении, так и при изгибе с вращением [29]. Химический состав (%) и механические свойства исследованной стали следующие: 0,39 С; 0,26 Si; 0,73 Мп; 0,17 Р; 0,015 S; 0,07 Си; 0,011 Ni; 0,03 Сг; ов = 581 МПа; от = = 330 МПа; ^ = 51,3%. В одних образцах отверстия были круглые, в этом случае размер концентратора пропорционален его радиусу (/=2г), в других •—отверстия были получены двойным сверлением, размер концентратора при этом был постоянным (2 мм) (рис. 39).

На рабочей поверхности цилиндра или штока, по которой перемещается нанжета, допускаются поперечные отверстия а диаметром Be более 1,5 мм.

При подаче жидкости по каналу / плунжер 2 смещается, и жидкость протекает через продольное а и поперечное Ь отверстия в плунжере 2. При обратном течении жидкости, т. е. по каналу 3, плунжер также смещается, но перекрывает поперечные отверстия Ь, и жидкость может протекать только через продольное отверстие а.

Данные признаки могут быть двоякого рода—господствующие и подчиненные. К господствующим признакам относятся признаки, определяющие построение технологического процесса в целом, к подчиненным — такие, которые только обусловливают включение или исключение некоторых операций. Так, например, шпиндели токарных, револьверных, многорезцовых и других станков, для которых, вообще говоря, сквозное отверстие в шпинделе является господствующим признаком, могут, однако, иметь и другие виды отверстий, например глухие, и, кроме того, шпоночные пазы, резьбу в нескольких местах, поперечные отверстия под крепежные штифты и другие подчиненные признаки. Принимая за господствующий признак сквозное отверстие, удалось, несмотря на упомянутые различия, объединить все шпиндели в три технологических ряда, базовые конструкции которых изображены на фиг. 168.

В корпусных деталях поперечные отверстия, расположенные на значительном рассгоянии от краев (вид 26) или в углублениях (вид 28), можно обработать только наращенным инструментом или с помощью трещотки,

На рис. 181 показаны конструкции тендеров общего назначения. В конструкции на рис. 181,7 муфта представляет собой цилиндрическую полую деталь; вращение муфты производится штырем, вводимым в поперечные отверстия; в конструкции на рис. 181,7/ муфте придана форма тела равного сопротивления; для удобства заворачивания в муфте проделаны два