Поперечных колебаниях

Допустимое уменьшение диаметра при обжиме ограничивается появлением продольных складок в обжимаемой части заготовки или поперечных кольцевых складок в ее недеформируемой части. Обычно за один переход можно получить йизд = (0,7-f-0,8) D3ar. Если диаметр краевой части необходимо уменьшить на большую величину, заготовку обжимают за несколько переходов. Толщина заготовки в очаге пластических деформаций увеличивается, причем больше утолщается краевая часть заготовки.

диняемых продольных, меридианаль- поперечных кольцевых на элементах

В практике ремонтов встречаются случаи замены только одних продольных клепаных швов или только одних поперечных (кольцевых) клепаных швов барабанов на сварные или, наконец, замена и продольных и поперечных клепаных швов на сварные. В самом общем случае при замене продольных и поперечных клепаных швов барабана свар-

стов на мощном прессе, чем было значительно уменьшено количество поперечных кольцевых швов и их сопряжений с продольными (рис. 5-1,в). Всю внутреннюю покрытии, верхность обечайки протачивают

С дальнейшим увеличением толщины стенки барабанов неизбежным становится ограничение возможности применения листогибочных вальцев. Дело в том, что с увеличением толщины вальцуемого листа соответственно уменьшается его длина и тем самым увеличивается число колец в барабане, а следовательно, и число поперечных (кольцевых) сварных швов. Последнее, в свою очередь, удлиняет производственный цикл изготовления барабана.

Отпуск поперечных (кольцевых) сварных швов барабанов может производиться в кольцевых печах, обогреваемых генераторным газом или с помощью электроэнергии. В последнем случае не исключается возможность применения высокочастотных нагревательных установок.

Для контроля качества поперечных (кольцевых) швов контрольные пластины свариваются в тех же условиях, при которых сваривается изделие.

275. Длина просвечиваемых стыковых швов сосудов и их элементов определяется по табл. 17. Места просвечивания устанавливаются ОТК завода-изготовителя, включая места пересечения продольных и поперечных (кольцевых) швов.

Допустимое уменьшение диаметра при обжиме ограничивается появлением продольных складок в обжимаемой части заготовки или поперечных кольцевых складок в ее недеформируемой части. Обычно за один переход можно получить dma = (0,7 ... 0,8) Дат- Если диаметр краевой части необходимо уменьшить на большую величину, заготовку обжимают за несколько переходов. Толщина заготовки в очаге пластических деформаций увеличивается, причем больше утолщается краевая часть заготовки.

О негативном влиянии использованных при сварке флюсов АН-348А и АН-22 свидетельствуют случаи преждевременного повреждения заводских сварных швов 09X1 МФ паропроводов [36, 37]. Повреждения в виде трещин, идущих с наружной поверхности вдоль оси шва, были обнаружены в поперечных кольцевых швах паропроводных труб и продольных швах штампосварных колен из стали 15Х1М1Ф.

Конструктивные мероприятия по уменьшению диаметра барабана с 1800 до 1600 мм и увеличению толщины стенки с 95 до 115 мм позволили существенно понизить напряжения в металле барабанов, предназначенных для расчетного давления 15,5 МПа. Вместо стали марки 16ГНМ применяют сталь марки 16ГНМА того же легирования, но с меньшим количеством вредных примесей и изготовленную с более тщательным соблюдением технологических требований. Обечайки изготавливают из меньшего числа заготовок из листов, чем уменьшено число поперечных кольцевых швов и их сопряжений с продольными. Всю внутреннюю поверхность обечайки протачивают скользящим резцом, в результате предотвращается возможность концентрации напряжений в неровностях поверхности листа.

В соответствии с разрешениями Госгортехнадзора СССР допускается эксплуатация указанных ниже резервуаров для сжиженного газа (пропан-бутана), у которых контроль сварных соединений рентгеноскопией произведен в объеме 100% длины продольных швов и выборочно 10% поперечных (кольцевых) швов: •

При сварке плавящимся электродом, так же как и при сварке неплавящимся электродолг, внешние магнитные поля отклоняют дугу. Однако эффект от использования внешнего магнитного поля наблюдается при сварке длинной дугой и наиболее заметен при струйном переносе электродного металла. В этом случае расплавленный торец электрода колеблется синхронно с частотой внешнего магнитного поля. При поперечных колебаниях увеличивается ширина шва и уменьшается глубина проплавления. В результате образующийся шов не имеет повышенной глубины проплавления по его оси.

Использование в качестве датчика самой электрической дуги обеспечивает отсутствие запаздывания измеряемого сигнала, а также отсутствие проблем защиты от тепловых и световых потоков. Этот принцип, наиболее эффективный при выполнении стыковых и угловых швов, заключается и том, что производится измерение параметров сварочной дуги при поперечных колебаниях электродов в крайних положениях, в момент смены направления движения. При разнице в значениях токов, близкой к пулю, считают, что электрод следует вдоль оси разделки без смещения. При появлении разницы срабатывает система регулирования.

Проверочный расчет на антирезонансные свойства при поперечных колебаниях валов и осей заключается в определении критической частоты вращения («кр), при которой возникает резонанс. При установившемся режиме работы машины центробежная сила С уравновешивается внутренними силами упругости вала или оси Руц = Kf, т. е.

Основная частота собственных колебаний вала с сосредоточенной массой при учете собственной массы вала наиболее просто определяется, если к сосредоточенной массе прибавить приведенную массу вала. Коэффициент приведения при поперечных колебаниях для консольной оси постоянного сечения с массой на конце равен 33/140; для двухопорного вала или оси с массой посередине 17/35; при кру-

Все, что мы можем сказать относительно колебаний большого числа масс, связанных пружинами, в равной мере относится и к колебаниям стержня или струны. Стержень и струна обладают множеством нормальных частот. Подобно тому как частоты нормальных колебаний системы, состоящей из отдельных масс, зависят от числа и величин этих масс и упругости пружин, нормальные частоты сплошной системы зависят от размеров сплошного тела, его плотности и упругости. В стержне упругие свойства определяются упругостью самого материала. При поперечных колебаниях струны зависимость возникающей силы от величины отклонения определяется натяжением струны. Поэтому для данного стержня нормальные частоты имеют определенные фиксированные значения.

Распределение амплитуд нормального колебания может оказаться несинусоидальным и в однородных сплошных системах, если упругие силы, действующие между отдельными элементами сплошной системы, не пропорциональны величине относительного смещения соседних элементов, а зависят от деформаций каким-либо более сложным образом. Например, при поперечных колебаниях упругого стержня возникают деформации изгиба. Упругие силы зависят от величины изгиба, который через элементарные деформации сжатия и растяжения выражается некоторым сложным образом. Поэтому распределение амплитуд колебаний изгиба упругого стержня оказывается нссинусоидальным (рис. 428, а). Но и в этом случае каждому нормальному колебанию соответствует определенное расположение узловых точек. Изогнув упругую пластинку так, как указано на рис. 428, б, мы возбудим в ней нормальное колебание, для которого узловыми точками являются точки А и В.

Машины. УПК-4 и УПК-4Д предназначены для испытания на усталость четырех образцов из листового материала толщиной до (1 мм с частотой 1500 и 300 цикл/мин [149]. На вибрационных установках обычно осуществляют только симметричное нагружение. Для асимметричного циклического на-гружения при поперечных колебаниях консольно закрепленного образца на вибрационной установке резонансного типа «Турбо-4» (ЧССР) предложено [66] специальное приспособление.

ных пиков при поперечных колебаниях убывают значительно медленнее; см. также Сноудон [107].

3.3. Обратный способ. По второй схеме, которую иногда называют обратной, вывод уравнений движения представляется следующим образом. Для конкретности рассмотрим балку, изображенную на рис. 17.39, а. Перемещение /-и точки (при поперечных колебаниях это Vi — прогиб балки на рис. 17.39,6 в точке г) примем за обобщенную координату qi. Это перемещение можно представить так:

Общеизвестно, что задача о свободных поперечных колебаниях балки и задача о нахождении критических скоростей вала являются эквивалентными. Так будет не только при различных конструкциях жестких опор, но и в случае самого разнообразного вида упругих опор, имеющих линейные упругие характеристики.

Пусть балка на левом конце шарнирно закреплена, а на правом конце подперта пружиной (упругим кольцом), имеющей нелинейную характеристику, составленную из отрезков прямых. Напомним, что при поперечных колебаниях вала (балки) получаются довольно сложные решения для этого вида характеристики (см. гл. I). В данном случае получим простые и при этом точные решения, которые являются первым приближением для аналогичной задачи, рассматриваемой в гл. I.