Поперечной деформацией

где BL и ет — деформации вдоль и поперек армирования, скорректированные с учетом поперечной чувствительности тензодатчиков.

е — деформации, скорректированные с учетом поперечной чувствительности датчиков v — коэффициент Пуассона

делением максимальной поперечной чувствительности).

Рис. 2.27. Результат определения максимальной поперечной чувствительности.

Косое нагружение часто связано с определением максимальной поперечной чувствительности. Если силоизмеритель в устройстве, изображенном на рис. 2.24, поворачивают на определенный угол вокруг своей оси, то при угле поворота р выходное значение в соответствии с уравнением (2.63) равно приблизительно

Результаты измерений при определении максимальной поперечной чувствительности показаны на рис. 2.27. Из соответствующего графика могут быть легко найдены параметры уравнения (2.70). Угол р Q дает направление максимальной поперечной чувствительности; перпендикулярное к нему влияние FQ в идеальном случае равно 0.

Аналогично этому можно выполнить определение максимальной поперечной чувствительности при нагружении изгибающим момен-

Из-за анизотропии таких материалов имеется возможность улучшения характеристик датчика путем благоприятной ориентации кристаллографических осей относительно направления измеряемой силы, например путем снижения поперечной чувствительности [17, 78].

Определение максимальной поперечной чувствительности 83, 86

где Сн — емкость нагрузки датчика. Относительная поперечная чувствительность серийно выпускаемых пьезоэлектрических датчиков для измерений удара в среднем 3—5%. При проведении точных измерений это необходимо учитывать введением поправок при обработке результатов измерений. Из-за поперечной чувствительности датчика направление вектора его максимальной чувствительности не совпадает с направлением продольной оси симметрии датчика. Поперечная чувствительность датчика в основном зависит от неравномерности продольной дифференциальной чувствительности по площади рабочей поверхности пьезо-элемента и отклонения вектора поляризации пьезоэлемента от его продольной геометрической оси. Максимальная поперечная чувствительность датчика, соответствующая первой составляющей,

h — ось максимальной чувствительности; (В9о)тах — вектор максимальной поперечной чувствительности датчика в плоскости ХУ; ср — угол направления вектора поперечной чувствительности

kb = b — b[. Отношение абсолютного сужения к размеру поперечного сечения называется относительной поперечной деформацией рх = Д/>/6. Величина v = ;лл. ,~~х

Физическими предпосылками, положенными в основу установления связи фрактальной размерности с предельной поперечной деформацией является следующие [18]: классическая механика в однородной изотропной модели твердого тела использует три коэффициента упругости, являющихся характеристиками состояния вещества: модуль Юнга Е, модуль сдвига G и коэффициент Пуассона v, определяемый отношением поперечной деформации к продольной: v=—; Е, G и v взаимосвязаны соотношением v = ------ - 1.

Рассмотрим, как обеспечивается самоподобие фракталов прежде всего в области упругой деформации, когда устойчивость фрактала к деформации обеспечивается поперечной деформацией ц/, связанной с продольной деформацией коэффициентом Пуассона v.

Отношение изменения Аа размера поперечного сечения к его первоначальному размеру называется относительным поперечным сужением или поперечной деформацией

Физическими предпосылками, положенными в основу установления связи фрактальной размерности с предельной поперечной деформацией, являются следующие [18]: классическая механика в однородной изотропной модели твердого тела использует три коэффициента упругости, являющихся характеристиками состояния вещества (модуль Юнга Е, модуль сдвига G и коэффициент Пуассона v, определяемый отношением поперечной деформации к продольной:

Рассмотрим, как обеспечивается самоподобие фракталов прежде всего в области упругой деформации, когда устойчивость фрактала к деформации обеспечивается поперечной деформацией у, связанной с продольной деформацией коэффициентом Пуассона v.

Растяжение и сжатие вызывают поперечную деформацию стержня. Рассмотрим растянутый стержень (см. рис, 70). Поперечный размер, первоначально равный а, уменьшился до аг. Абсолютное изменение поперечного размера Да = а — аг, а относительное, называемое поперечной деформацией обозначается через ва. и равно

меру поперечного сечения b называется относительной поперечной деформацией JA* = 4- . Отношение

Напряжения в поперечной плоскости матрицы однонаправленного композита возникают по многим причинам: (1) усадка матрицы при отверждении, (2) изменения температур и возникающие при этом различные тепловые расширения матрицы и включений, (3) осевое нагружение и возникающие при этом неравные поперечные деформации матрицы и включений, (4) поперечное нагружение. Первые три вида напряжений одинаковы по своей природе, поскольку они вызываются однородной поперечной деформацией, различной в матрице и во включениях. Для изучения распределений таких напряжений обычно изготавливается двумерная фотоупругая модель поперечного сечения

При деформирования образца игла 6 перемешается вдоль своей оси (в соответствии о поперечной деформацией образна), изменяется расстояние между скобами (я соответствии с осевой деформацией), происходит относительный поворот скоб (в соответствии о угловой деформацией образца). Теа-аометрическяе элемента II, 12 я 15 прогибается, сигналы от тензорвзиото-ров регистрируются аппаратурой.

С целью установления особенностей микромеханизма усталостной трещины после различных режимов термообработки выполнен фрактографический анализ поверхности изломов, который показал, что характер изломов и механизм развития усталостной трещины во всех случаях в основных чертах сходны с описанными в литературе [12, 13]. Трещина зарождается практически одновременно по всей внутренней окружности надреза из множества центров, которые, сливаясь, образуют сплошной концентрический фронт. Вначале она развивается в близко расположенных параллельных плоскостях, постепенно соединяемых поперечной деформацией, благодаря чему на поверхности образуются гребни, идущие в радиальном направлении (рис 3, а) В дальнейшем гребни постепенно исчезают, хотя хаотическая общая неровность разрушения постепенно возрастает. По-видимому, возникновение этих неровностей отражает развитие трещины в неоднородной структуре. С увеличением напряженности в вершине трещины в возрастающей стапени появляются усталостные бороздки довольно регулярного характера. Эти бороздки не всегда перпендикулярны к макронаправлению усталостной трещины и меняют направление, очевидно, в соответствии с ориентировкой зерен (рис. 3, б). Шаг между бороздками в каждом зерне неодинаков и только среднее его значение примерно совпадает с продвижением трещины за цикл, подсчитанным по скорости усталостной трещины, определенной по ширине макрокольца, образованного при ступенчатом нагружении.