Поперечной координаты

Повышение поперечной жесткости. С увеличением наружных размеров деталей и уменьшением толщины их стенок необходимо во избежание

Устойчивость оболочковых конструкций. Увеличение габаритных размеров и уменьшение толщины стенок выдвигают на первый план повышение поперечной жесткости и предотвращение потери устойчивости конструкций. В случае тонкостенных балок закрытого профиля задача

Слой растяжения ремней выполняют из резины средней твердости. Слой сжатия выполняют из более твердой резины. Слои растяжения для увеличения поперечной жесткости ремня могут включать по нескольку слоев ткани, раскроенной так, чтобы нити ткани были расположены под углом 45" к оси ремня. Слои ткани в основ ном применяют для широких вариаторных ремней.

Проверка поперечной жесткости валов и осей сводится к сравнению прогибов / и углов наклона 6 упругой линии вала в местах посадки тех или иных деталей на опорах или, в некоторых случаях, их максимальных величин с экспериментально установленными допускаемыми значениями [/] и [б]

Второй подход, позволяющий повысить достоверность получаемых значений механических характеристик сварных соединений оболочковых конструкций по данным испытания вырезаемых из них образцов, заключается в создании условий нагружения сварных соединений образцов, близких к реальным, реализуемым в конструкциях. Например, для кольцевых стыков толстостенных труб или оболочковых конструкций, ослабленных наклонными прослойками, характерным является отсутствие поперечных смещений соединяемых мягкой прослойкой элементов в силу большой поперечной жесткости конструкции. При испытании образцов, вырезаемых из данной конструкции, подобные условия могут быть реализованы путем их нагружения в контейнере (рис. 3.40,а), стенки которого препятствуют взаимному смещению соединяемых прослойкой элементов, либо конструктивно путем создания необходимой поперечной жесткости испытываемых образцов. Последнее может быть обеспечено за счет испытания образцов, выполненных с двумя наклонными прослойками, противоположно ориентированными для компенсации сдвиговых усилий, возникающих при их нагруже-нии (рис. 3.40,б,в) /109/. В качестве примера на рис. 3.41 приведено со-

Полученные расчетные методики, приведенные во 3 главе, учитывающие при оценке несущей способности сферических оболочек ориентацию разупрочненных участков (прослоек), были разработаны применительно к классу тонкостенных конструкций. В связи с этим их использование ограничено параметром толстостенности Ч' = /1R < 0,1. Однако установленные закономерности по влиянию поперечной жесткости тонкостенных оболочек, ослабленных наклонными мягкими прослойками /2/ на их несущую способность, а так же разработанные в рамках настоящей главы принципы построения и математического описания сеток линий скольжения в толстостенных сферических оболочках позволяет распространить полученные расчетные методики на класс толстостенных оболочек (У » 0.1).

• смешанные, в которых часть узлов выполнена жестко, а часть - шарнирно. Если по технологическим соображениям вдоль здания устраивается технологическая вставка, ее целесообразно использовать для организации «ядра жесткости» (рис.2.1 и 2.3), при этом в элементы поперечной жесткости рамы включаются стойки и ригели этажерки вставки.

Применение жестких конструктивных схем может быть рекомендовано при одно-, двухпролетных зданиях, оборудованных кранам значительной грузоподъемности (свыше 100т), устанавливаемыми на высоте свыше 20м в тех случаях, когда обеспечение поперечной жесткости при шарнирной схеме вызывает значительный перерасход материала.

В блочных схемах достигается повышение поперечной жесткости ригелей, конструктивно легче решаются связи, вместо поэлементного монтажа обеспечивается крупноблочное возведение, правда, несколько возрастает количество связевых элементов по сравнению с плоскими схемами.

Второй подход, позволяющий повысить достоверность получаемых значений механических характеристик сварных соединений оболочковых конструкций по данным испытания вырезаемых из них образцов, заключается в создании условий нагружения сварных соединений образцов, близких к реальным, реализуемым в конструкциях. Например, для кольцевых стыков толстостенных труб или оболочковых конструкций, ослабленных наклонными прослойками, характерным является отсутствие поперечных смещений соединяемых мягкой прослойкой элементов в силу большой поперечной жесткости конструкции. При испытании образцов, вырезаемых из данной конструкции, подобные условия могут быть реализованы путем их нагружения в контейнере (рис. 3.40,я), стенки которого препятствуют взаимному смещению соединяемых прослойкой элементов, либо конструктивно путем создания необходимой поперечной жесткости испытываемых образцов. Последнее может быть обеспечено за счет испытания образцов, выполненных с двумя наклонными прослойками, противоположно ориентированными для компенсации сдвиговых усилий, возникающих при их нагруже-нии (рис. 3.40,б,в) /109/. В качестве примера на рис. 3.41 приведено со-

Полученные расчетные методики, приведенные во 3 главе, учитывающие при оценке несущей способности сферических оболочек ориентацию разупрочненных участков (прослоек), были разработаны применительно к классу тонкостенных конструкций. В связи с этим их использование ограничено параметром толстостенности Ч* = 11R < 0,1. Однако установленные закономерности по влиянию поперечной жесткости тонкостенных оболочек, ослабленных наклонными мягкими прослойками 111 на их несущую способность, а так же разработанные в рамках настоящей главы принципы построения и математического описания сеток линий скольжения в толстостенных сферических оболочках позволяет распространить полученные расчетные методики на класс толстостенных оболочек (Ч*» 0,1).

где б — порядок поперечной координаты у для пограничного слоя. Порядок величины wy при этом может быть оценен как

Для определенности рассмотрим системы изгибных нормальных волн шарнирно опертой полосы. Требуется установить полноту функций, которые описывают смещение в нормальных волнах по координате г/, т. е. функций (6.56) и (6.58), в которых координате х приписано некоторое фиксированное значение, скажем, -х = 0. Как видно из формул (6.56) и (6.58), зависимость смещения в нормальных волнах от поперечной координаты выра-

Течение идеальной жидкости в прямолинейном канале характеризуется постоянной по сечению скоростью (стержневое течение). Если число Рг стремится к нулю, то с ростом числа Re реальное число Nu должно приближаться к таковому для стержневого течения. Для конечных чисел Рг в стержневой модели можно условно учитывать турбулентный перенос тепла, заменяя величину Я на К + КТ, где Ят выражается как функция чисел Ре, Рг и поперечной координаты у.

Приведенные на рис. 4.2 кривые действительно не позволяют сделать какие-либо общие выводы. Значения е, полученные различными авторами в условиях, которые не должны существенно отличаться друг от друга, не совпадают как по абсолютным значениям, так и по характеру зависимости от поперечной координаты.

Впервые задача о ламинарной естественной конвекции около вертикальной плиты была решена Лоренцом в работе [1] для воздуха. Однако в ней было принято, что температура и скорость зависят только от поперечной координаты у. В дальнейшем при решении указанной задачи использовалось приближение пограничного слоя.

Скорость термофореза не будет зависеть от поперечной координаты, так как изменение температуры потока в пределах от у=0 до г/ = 6тепл принимается линейным и gradT = const при каждом значении координаты х.

том, что функция F (х, у) в общем ' случае зависит также от поперечной координаты у. Поэтому для решения уравнения (197) могут быть использованы методы расчета, применяемые при анализе стационарного пограничного -0,5 слоя с градиентом давления.

Полагая, что относительная турбулентная вязкость ет является произвольной функцией поперечной координаты у, уравнение движения для плоского канала (430) посредством введения безразмерной переменной

Т, двумя связанными между собой обыкновенными дифференциальными уравнениями для функции тока и полной энтальпии, которые зависят только от поперечной координаты.

Функции F и S зависят только от поперечной координаты, причем по смыслу производная F' = u!u,. Вводя

При выражении преобразованной поперечной координаты по (6-26) распределение скорости в пограничном слое и = и(г\) не изменяется под воздействием сжимаемости, если dp/dx=0, а вязкость — линейная функция температуры; в этом случае связь т/тш=/(и/«1) является универсальной; она не изменяется с изменением TwITi и MI. Монахен принял это условие в качестве допущения и для пограничного слоя в потоках с dp/dx=?Q. Внешняя граница пограничного слоя в преобразованных координатах имеет выражение