Поперечной составляющей

Рис. 3.7. Схема газового лазера на углекислом газе с поперечной прокачкой

В лазере этого типа можно получить съем мощности до 16 Вт с 1 см3 газа при к.п.д. до 17%. Электроразрядные лазеры с поперечной прокачкой газа работают в непрерывном режиме генерации и развивают мощность до 50 кВт.

Различают три типа СО2-лазеров: отпаянный (рис. 20, а), прокач-ной с продольной прокачкой (рис. 20, б), прокачной с поперечной прокачкой (рис. 20, в).

Рис. 20. Схема отпаянного (а), прокачно-го с продольной прокачкой (б) и прокач-ного с поперечной прокачкой (в) газовых лазеров.

При увеличении мощности трудно обеспечить необходимый тепловой режим работы лазера, поэтому в настоящее время усилия многих исследований направлены на создание лазеров с поперечной прокачкой рабочей смеси (рис. 20, б), поскольку при этой схеме обеспечивается настолько быстрое прохождение рабочего газа через

Один из первых лазеров с поперечной прокачкой, который был применен для выполнения технологических операций, в частности, для упрочнения, разработан фирмой GTE Sylvania [79J. Выходная мощность установки модели 971 в непрерывном режиме при стабильности во времени ±5% достигает 1,5 кВт. Расходимость излучения не превышает 1,3 мрад. На рис. 27 приведен общий вид установки. Важным достоинством установки являются ее сравнительно небольшие габаритные размеры (4000 X 2500 мм).

Практически при тех же энергетических возможностях газовый лазер с поперечной прокачкой на СО2 фирмы Toshiba (Япо- Рис. 26. Схема лазерной установки на ния) имеет существенно меньшие с°г ЛТ'1-размеры (рис. 28) [63]. Установка

При облучении алюминия использовался СО2-лазер непрерывного излучения с поперечной прокачкой модели 97 фирмы GTE Sylvania (США). Этот лазер генерирует инфракрасное излу-

В последнее время разработаны СО2-лазеры с быстрой поперечной прокачкой газа, циркулирующего в замкнутом объеме. Как следует из зарубежной печати, при сравнительно небольших габаритах на них удается получить уровни мощности 6—10 кВт в непрерывном режиме генерации [125].

В зависимости от взаимной ориентации скорости потока газовой смеси vr и оптической оси О быстропроточные лазеры можно в свою очередь разделить на лазеры с продольной и поперечной прокачкой. Указанная классификация СО2-лазе-ров иллюстрируется схемой на рис. 4.5, а—в. В лазерах с диффузионным охлаждением проток газа не является обязательным и при наличии схем регенерации лазер-

ной смеси скорость газа может быть равной нулю. Стабилизация разряда в диффузионных лазерах осуществляется за счет процессов амбиполярной диффузии заряженных частиц. Поэтому потоки теплоты Q и заряженных частиц if направлены перпендикулярно оптической оси резонатора О к стенке разрядной трубки. В конвективных лазерах с продольной прокачкой стабилизация заряда, как правило, также осуществляется диффузией заряженных частиц к стенке. Однако поток выделяющейся в разряде теплоты уносится газом, т. е. Qгде у измеряется от точки Р, показанной на рис. 14.8. Конечное значение поперечной составляющей скорости фотона опреде-

Методы электрического воздействия па электропроводные жидкости приводят к увеличению теплопроводности последних под действием электрического поля, i 1аибольшее применение в настоящее время имеет метод гидродинамического воздействия на поток жидкости, например, путем ег > закручивания. Известно, что увеличение аксиальной скорости потока приводит к увеличению и поперечной (радиальной) его скорости, а следовательно, и к увеличению интенсивности теплоотдачи. Однако увеличение аксиальной скорости движения потока не всегда ьозможно. Тогда для увеличения поперечной составляющей скорос"и прибегают к созданию закрученного движения с помощью специальных вставок. Наиболее существенное влияние закручивания потока наблюдается в начальном участке трубы. С увеличением числа Рейнольдса влияние закручивания потока уменьшается.

В результате расчета при 6 = 1 получено, что двухосное НДС вне зоны концентрации напряжений заметно влияет на уровень концентрации напряжений, причем максимум параметра а* реализуется при отсутствии поперечной составляющей нагрузки a2/Oi = 0 (рис. 2.58).

а —-от поперечной составляющей реактивного усилия; б — от эксцентрично приложенной нагрузки; s —• ход плунжера; е — эксцентриситет реактивной силы; Fs — боковая составляющая реактивной силы; Ff]— продольная составляющая реактивной силы

Расчёт стола ведётся на изгиб и опрокидывание. Обычно стол принимает форму линии изгиба станины. Проверку стола на опрокидывание при обработке высоких изделий ведут с учётом усилий резания, весов изделия и стола и слагающей усилия от ведущих зубьев приводной шестерни на рейку. Реакция горизонтальной поперечной составляющей усилия резания стремится сдвинуть стол и приподнять его, что устраняется применением нижних планок.

Фундаменты мотор-генераторов нередко испытывают колебания с амплитудой, превышающей допустимую [6]. Эти фундаменты, в противоположность фундаментам турбоагрегатов, могут находиться в условиях, близких к резонансу, что приведёт к значительному возрастанию амплитуд главным образом горизонтальной поперечной составляющей колебаний фундамента. Объясняется это тем, что мотор-генераторы имеют небольшие числа оборотов того же порядка, что и числа собственных горизонтальных колебаний фундамента в поперечном направлении. Поэтому при проектировании фундаментов под мотор-генераторы необходимо производить проверку на резонанс для колебаний в поперечной плоскости.

того, что неравномерности температуры, рассчитанные на основе такого предположения, хорошо согласуются с экспериментальными (см. выше). Если распределение средней температуры однородно по одной из поперечных координат (например, по углу), то можно перейти к следующей математической модели. Имеются два теплоносителя, разделенных плоской стенкой, которая имитирует поверхность теплопередачи (рис. 8.33). В сответствии с изложенным выше принимаем теплопроводность жидкостей в плоскости стенки равной нулю. Таким образом, перенос тепла в поперечном направлении может осуществляться только за счет поперечной составляющей скорости.

где 'f'(x) — распределение поперечной составляющей скорости при у=0. Для «закрытой» части теплообменника f(x)=Q.

Экспериментальное исследование влияния акустических колебаний на турбулентный спектр было проведено на трубе диаметром d = 203 мм и длиной L = 8,7 м (см. работу .[74]). В качестве рабочего тела использовался воздух, число Рейнольдса изменялось в пределах Re = (5-т-Ю) Ю4. Колебания создавались посредством звукового генератора. Максимальный уровень звукового давления составлял 149 дБ. Частота колебаний составляла 98 Гц, что соответствовало резонансной частоте. Измерения проводились в сечении, расположенном в пучности скорости стоячей волны. Измерялся спектр как продольный, так и поперечной составляющей скорости вблизи стенки на расстоянии у/г0 = 0,0125; 0,015; 0,025. Пульсации скорости измерялись термоанемометром постоянного тока, в качестве датчика использовалась нить диаметром 13 мкм.

На рис. 91 приведены результаты расчета микро- и макромасштабов турбулентности поперечной составляющей скорости по измеренным спектральным зависимостям (Лт и А,т) для числа Рейнольдса Re = 5-Ю4 согласно расчетным зависимостям (409).

энтропии (или температуры) и поперечной составляющей скорости. Аналогичный подход применим и при анализе постановки граничных условий для уравнений, описывающих движение «газа частиц». Однако в силу принятых допущений дискретная фаза не имеет собственного давления, а следовательно, в ней отсутствуют акустические волны и все возмущения распространяются со скоростью движения капель q2n- Характеристики системы уравнений, описывающей течение «газа частиц», являются кратными, и поперечная волна фиксирована распределением четырех независимых параметров, например концентрации, температуры и двух составляющих скорости капель.