Позволяющей осуществлять

Модель деформирования материала 4D. Описание деформируемости основывается на модели, предложенной в работе [21 ]. На примере углерод-углеродного материала Sepcarb-4D установлено, что наряду с анизотропией его упругих свойств существенно проявление нелинейности в главных направлениях упругости. На начальном этапе нагружения — до предела текучести — поведение материала описывается линейной моделью, позволяющей определить эффективные константы материала в соответствующих направлениях. Но уже при деформациях порядка 0,1 % поведение материала при сжатии в главном направлении упругости и кручении нелинейно и может быть описано типовой упруго-

Пример 8.3. Воспользуйтесь методом анализа размерностей для вывода формулы, позволяющей определить падение давления на единицу длины в изотермиче-

9. Шар, опускающийся в среде однородного флюида, достигает конечной скорости, при которой его масса уравновешивается выталкивающей силой и сопротивлением трения флюида. Произведите анализ размерностей для вывода формулы, позволяющей определить конечную скорость пара. (Предположим, что она линейно зависит от плотности материала, из которого сделан шар).

Модель деформирования материала 4D. Описание деформируемости основывается на модели, предложенной в работе [21 ]. На примере углерод-углеродного материала Sepcarb-4D установлено, что наряду с анизотропией его упругих свойств существенно проявление нелинейности в главных направлениях упругости. На начальном этапе нагружения — до предела текучести — поведение материала описывается линейной моделью, позволяющей определить эффективные константы материала в соответствующих направлениях. Но уже при деформациях порядка 0,1 % поведение материала при сжатии в главном направлении упругости и кручении нелинейно и может быть описано типовой упруго-

Характер неровностей оценивается опорной кривой (фиг. 34, б), позволяющей определить, какую часть полной площади поверхности, профиль которой показан на фиг. 34, а, составляет площадь в различных по высоте сечениях. В начале износ поверхности будет более интенсивным вследствие малой опорной площади. Высота неровностей характеризует зону интенсивного износа.

4.9.25. Все вырезаемые заготовки (для изготовления образцов и шлифов) должны быть замаркированы по системе, позволяющей определить номер (клеймо, шифр) контрольного сварного соединения и положение, в котором выполнялась сварка на данном участке (система маркировки заготовок должна быть установлена соответствующей производственной инструкцией).

Одним из наиболее простых, часто предлагаемых решений является периодический сброс конвертерного газа в систему газопроводов доменного газа. Если выход конвертерного газа за продувку, длящуюся, например, 10 мин, составляет около 30 тыс. м3, то за те же 10 мин выход доменного газа на крупном заводе, на котором применяют конвертеры вместимостью 300—350 т, составляет 300—350 тыс. м3, т. е. более чем в 10 раз больше. Однако расчеты показали, что, несмотря на такое соотношение выходов газов, непосредственный сброс конвертерного газа в систему газопроводов доменного газа приводит к недопустимому повышению давления в них. Это следует из номограммы, приведенной на рис. 7.2, позволяющей определить повышение давления газа в заводских магистралях доменного газа при непосредственной подаче в них конвертерного. Номограмма построена применительно к конвертерам вместимостью 350 т при длительности продувки 12 мин. При более короткой продувке повышение давления будет больше. Давление доменного газа в сети в момент начала продувки принималось равным 0,11 МПа. Суммарный расход газа из сети потребителями принимался с учетом теплоты сгорания равномерным в течение всего времени. Как видно из рис. 7.2, если суммарная

формирование базы данных по конкретным ТЭС и АЭС, позволяющей определить «узкие» места в химической технологии и разработать стратегию их ликвидации с использованием СХТМ;

формирование базы данных по конкретным ТЭС и АЭС, позволяющей определить «узкие» места в химической технологии и разработать стратегию их ликвидации с использованием СХТМ;

Рассеяние энергии при колебаниях учитывается по методике гистерезисного сопротивления, позволяющей определить неупругие усилия в системе или ее отдельных связях непосредственно из анализа ее напряженно-деформированного состояния.

Деформационная теория ползучести. Наиболее простой теорией, позволяющей определить напряженное состояние диска, изменяющееся по времени в связи с возникновением деформаций ползучести, является деформационная теория ползучести. В ее основе лежит предположение о связи между деформациями ползучести е?/ и напряжениями Skt:

позволяющей осуществлять полное снятие остаточных напряжений по всему объему изделий без изменения их прочностных характеристик с минимальными затратами времени и энергии.

Схемы тиристорных выпрямителей однофазного и трехфазного питания, используемые для импульсной катодной защиты трубопровода, приведены на рис. 15 и 16. Выпрямители 1 выполнены по мостовой схеме на тиристорах VV..1/4 и V^.-.Ve, на выходе которых включены фильтры, состоящие из индуктивности 2 и конденсатора 3. Минусовые и плюсовые выводы выпрямителей подключены соответственно к защищаемому объекту 4 и зазем-лителю 5. Управление тиристорными выпрямителями осуществляется системой управления (СУВ) 6, позволяющей осуществлять как непрерывный, так и импульсный режимы работы. На указанных рисунках также приве-

Для обоснования метода расчета ^длительной малоцикловой прочности компенсаторов выполнена программа исследований, включающая экспериментальное получение данных по долговечности сильфонных компенсаторов Ду-40 из нержавеющей ау-стенитной стали Х18Н10Т со следующими параметрами (рис. 4.3.1): dB = 4 см; ds = 5,4 см; Кг • = 0,129; Rz = 0,121 см; 10 = 6,1 см; п = 11. Испытания выполнены с использованием специально спроектированной установки, позволяющей осуществлять требуемый режим циклического деформирования компенсаторов в условиях осевого растяжения — сжатия с заданными размаха-ми перемещений. Нагрев компенсаторов — печной, частота нагружении 10—56 циклов в минуту при постоянной температуре 600° С. Компенсаторы находились под давлением 1 атм, причем момент разрушения от циклического нагружения автоматически фиксировался по падению давления в результате утечки воздуха через образовавшуюся сквозную трещину. Малый уровень давления практически не влиял на деформированное состояние конструкции и ее долговечность.

Рис. 104. Внешний вид блока для испытания на изгиб с установленной на нем кинокамерой, позволяющей осуществлять регистрацию кинетики разрушения исследуемых композиционных материалов

Рассмотренные выше усталостные машины позволяют суммировать две гармонические составляющие в относительно небольшом диапазоне соотношения частот. Более точно эксплуатационный характер нагруженности может быть воспроизведен на описываемой ния?е установке [10], позволяющей осуществлять двух-частотные режимы нагружения в широком диапазоне значений о)2: coi (рис. 83). На этой установке возможно также проведение испытаний при некоторых трехчастотных режимах нагружения, а также режимах, приближающихся к случайным в связи с большой длительностью периода нагружения и наличием больших и малых амплитуд напряжений.

Наиболее совершенной из серийно выпускаемых установок для тепловой микроскопии, позволяющей осуществлять микромеханические испытания, является установка типа ИМАШ-20-75 «Ала-Тоо» (рис. 2). Она предназначена для прямого наблюдения, фотографирования и киносъемки микроструктуры поверхности микро-образцов различных материалов при деформации растяжением и нагреве или охлаждении в вакууме. Установку применяют для:

Описана конструкция разработанного и внедренного авторами линейно-кругового интерполятора, состоящего из двуплечего рычага, двух фотодатчиков, перемещающихся по плечам рычага с помощью ^привода, штриховой линейки, модулирующей световой поток при движении датчиков, и схем формирования, усиления и записи сигналов датчиков. Приведены данные по модернизации пульта ПРС-3-61, позволяющей осуществлять запись сигналов с амплитудной модуляцией, а также сравнительные данные по трудоемкости программирования с помощью ныне используемых методов и разработанного интерполятора.

Здесь показано использование крутильного подвеса с переносом нагрузки, служащего для увеличения перемещения подвижного электрода. Измерительная система термопреобразователя этого типа является дифференциальной, позволяющей осуществлять сравнение токов в двух отдельных независимых цепях. Сравниваемые токи пропускаются по двум параллельным проводам 1 и 2, к которым прикреплены петли 3 и 4, закрученные навстречу одна другой. Внизу петли соединяются вместе и там же прикрепляется подвижной электрод 5 механотрона и нить 6, растягивающая подвес при помощи натяжной пружинки 7. При пропускании тока по проволоке / последняя удлиняется, что, в свою очередь, сопровождается поворотом подвижного стержня механотрона на соответствующий угол. Такая система термопреобразователя отличается высокой чувствительностью к малым токам и малым разностям токов. Здесь следует отметить возможность осуществления компенсационного способа измерения тока высокой частоты за счет сравнения с постоянным током при помощи механотронного термопреобразователя. Пропуская по одной из проволок изменяемый высокочастотный ток, а по второй проволоке — определенный постоянный ток, мы получаем возможность подобрать постоянный ток, тепловое действие которого компенсирует тепловое действие измеряемого переменного тока.

Для повышения точности при записи реализаций желательно пользоваться специальной аппаратурой, позволяющей осуществлять регистрацию в увеличенном масштабе.

На рис. 13-96 приведена блок-схема информационно-вычислительной системы «Ком-плекс-АСВТ», предназначенной для управления четырьмя энергоблоками мощностью 300 МВт и позволяющей осуществлять

Под тремя ЦНД турбины установлен продольный (аксиальный) конденсатор с перегородкой по пару, позволяющей осуществлять двухступенчатую конденсацию пара, вследствие чего имеют место разные конечные давления пара рк!<Рк2. Ступенчатая конденсация пара позволяет получить более глубокий вакуум при исходной температуре охлаждающей воды. Конденсат пара переливается из первой секции конденсатора во вторую, а затем поступает к конденсатному насосу первой ступени. Воздух из конденсаторов главной и приводной турбин отсасывается водяными эжекторами.