Позволяющих определить

Испытания плоских образцов, упрочненных объемно, и с покрытиями проводятся на комбинированных экспериментальных установках, позволяющих: определять предел выносливости, строить кривые малоцикловой усталости, наблюдать за процессом зарождения трещины в покрытии от заранее созданного концентратора напряжения, определять кинетику распространения трещины в покрытии и в основном металле.

В связи с этим становится актуальной задача отыскания обобщающих зависимостей, позволяющих определять критиче-

Большинство формовочных линий для изготовления крупных и средних отливок строится с гидроприводом. В этих линиях требуется применение датчиков давления (предельных и позволяющих определять характер изменения давления). Они устанавли-

Характерные для атомной техники повышенные требования к надежности и безопасности работы оборудования еще более ужесточаются для одноконтурных АЭС. Поэтому теплообменные аппараты таких АЭС необходимо рассчитывать с максимально возможной точностью, что может быть достигнуто только на основе методик, позволяющих определять локальные характеристики теплообмена и параметры потока и реализованных в виде программ на ЭВМ. Для химически реагирующего теплоносителя в методиках расчета необходимо учитывать также влияние кинетики химической реакции, «неидеальность» теплофизических свойств, наличие неконденсируемых, но рекомбинируемых газов в конденсаторе и т. д. Теория теплового и гидравлического расчета теплообмен-ных аппаратов с химически реагирующим теплоносителем изложена в работе [4.1]. Ниже приведены алгоритмы расчета теплообменников различного типа на основе этой теории.

нулю, а другое направлено вдоль контура и равно по величине этой разности. Для определения внутри контура модели отдельно величин каждого из главных напряжений aj и <т2, действующих в плоскости модели, необходимо дополнительно применение специальных методов, позволяющих определять или суммы aj + u2 главных напряжений, или величины одного из главных напряжений. Если известна разность R = «Jj — aa и сумма 5 = fft + оа главных напряжений, то

Динамическая балансире в-к а производится на специальных машинах, позволяющих определять величину и угловое положение уравновешивающих грузов в двух выбранных плоскостях исправления, а на некоторых машинах также устранять дисбаланс изделия, например, путем высверливания лишнего материала специально предусмотренным для этой цели сверлильным шпинделем.

3) в качестве упругих разграничителей сред, позволяющих определять давление в активных коррозионных средах;

Экспериментальные исследования двухфазных пограничных слоев требуют специальных измерительных приборов, позволяющих определять толщины пленок,, характеристики волновых процессов на поверхностях раздела, распределение скоростей и режимы течения в пленках; измерять распределение скоростей в парокапельной области слоя, напряжение трения на обтекаемой поверхности. Ниже рассмотрены некоторые методы и приборы, разработанные и используемые-в МЭИ.

Динамическая балансировка производится на специальных машинах, позволяющих определять величину и угловое положение уравновешивающих грузов в двух выбранных плоскостях исправления, а на некоторых машинах также устранятьдисбаланс изделия, например путем высверлива-

Необходимость исследования закономерностей сопротивления циклического деформирования материалов в условиях малоциклового, длительного циклического и неизотермического нагружении определяется, как было рассмотрено выше (см. гл. 1), прежде всего потребностями разработки экспериментально обоснованных уравнений состояния, позволяющих определять поцикловое напряженно-деформированное состояние и анализировать кинетику деформаций в наиболее напряженных зонах (амплитуды местных упругопластических деформаций и величины односторонне накопленных пластических деформаций). Это в свою очередь позволяет рассмотреть процесс накопления циклических повреждений с целью расчетной оценки прочности и долговечности элементов конструкций.

Теоретическими исследованиями Ф. М. Диментберга [3] определены возможности такого уравновешивания гибкого ротора, при котором, с одной стороны, будут устранены динамические реакции на опорах, а с другой,— значительно уменьшена деформация самого ротора. При этом предусматривается как обязательная предпосылка уравно-' вешивания ротора определение упругой его деформации во время вращения [3], [4]. Отсюда следует, что для практического осуществления такого уравновешивания требуется разработка измерительных средств, позволяющих определять упругую линию вращающегося неуравновешенного ротора.

Введенная зависимость (5.5.13) дает возможность записать последовательность измерительных и расчетных операций, позволяющих определить совместно три параметра цилиндрического испытательного образца. Образец помещают в вихретоковый преобразователь и изменением частоты генератора добиваются максимального значения фазового угла <ро- По приведенной зависимости (р0тж =/(ж) определяют величину обобщенного параметра х, соответствующего значению Фота*? и определяемых им величин ЯеСм^фФ ) и !т(^^ф ) • Затем из соотношений

На рис. 2.13 в качестве примера схематично приведена процедура нахождения интенсивности напряжений а*1 по диаграммам пластичности и диаграммам деформирования. Определенную трудность вызывает экспериментальное построение зависимости А. = ц/ (П). Для их преодоления разработан ряд методик, позволяющих определить данную зависимость для металла шва сварного соединения /6, 25/.

В качестве примера на рис. 3.60 представлена номограмма, позволяющая оценить возможность использования присадочного материала из титанового сплава 2В ятя выполнения продольных швов цилиндрических оболочек из сплава 5В (ятя случая п = 0,5). Степень механической неоднородности полу чаемых при данной технологии сварки сварных соединений составляет KR - 1,33, ум = 0,91. Условие G™ax < RMC на данной номограмме соответствует случаю, когда точка подхода пути / (определяющего уровень значений «з","7*) к вертикальной оси номограммы расположена ниже точки подхода пути 2, характеризующей значение Лмс Я1я наплавленного металла. Аналогичные номограммы могут быть построены и ятя других геометрических форм мягких швов путем использования основных соотношений, полученных в разделе 3.6, позволяющих определить компоненты напряженного состояния в наиболее нагруженных зонах сварных соединений, а также Я1Я других присадоч-

Для получения соотношений, позволяющих определить напряженное состояние мягкой прослойки в замкнутом виде, можно воспользоваться подходом, рассмотренным в предыдущих разделах, согласно которому поле линий скольжения описывается отрезками циклоид. Для рассматриваемого случая (СТф / о() = 1) радиус производящего круга циклоид равен д-ц =----~-j= /98/. С учетом сказанного были получены следующие соотношения для определения напряжений CTQ ( по центральному сечению мягкой прослойки Or).

Введенная зависимость (5.5.13) дает возможность записать последовательность измерительных и расчетных операций, позволяющих определить совместно три параметра цилиндрического испытательного образца. Образец помещают в вихретоковый преобразователь и изменением частоты генератора добиваются максимального значения фазового угла <ро. По приведенной зависимости <00mai = Доопределяют величину обобщенного параметра х, соответствующего значению <Ротах> и определяемых им величин Redi^) и 1т(р^ ). Затем из соотношений

На рис. 2.13 в качестве примера схематично приведена процедура нахождения интенсивности напряжений of по диаграммам пластичности и диаграммам деформирования. Определенную трудность вызывает экспериментальное построение зависимости X = \/ (П). Для их преодоления разработан ряд методик, позволяющих определить данную зависимость для металла шва сварного соединения /6, 25/.

В качестве примера на рис. 3.60 представлена номограмма, позволяющая оценить возможность использования присадочного материала из титанового сплава 2В для выполнения продольных швов цилиндрических оболочек из сплава 5В (для сллчая п = 0,5). Степень механической неоднородности получаемых при данной технологии сварки сварных соединений составляет Кв = 1,33, ум = 0,91. Условие <з"^ах < Лмс на данной номограмме соответствует случаю, когда точка подхода пути 1 (определяющего уровень значений о"'адг) к вертикальной оси номограммы расположена ниже точки подхода пути 2, характеризующей значение Лмс для наплавленного металла. Аналогичные номограммы могут быть построены и для других геометрических форм мягких швов путем использования основных соотношений, полученных в разделе 3.6, позволяющих определить компоненты напряженного состояния в наиболее нагруженных зонах сварных соединений, а также для других присадоч-

Для получения соотношений, позволяющих определить напряженное состояние мягкой прослойки в замкнутом виде, можно воспользоваться подходом, рассмотренным в предыдущих разделах, согласно которому поле линий скольжения описывается отрезками циклоид. Для рассматриваемого случая (аф / Од = 1) радиус производящего круга циклоид равен гц =-----= /98/. С учетом сказанного были получены следу.

Опытные данные, описанные в предыдущем разделе, использованы также для получения уравнений подобия, позволяющих определить коэффициенты массоотдачи без решения интегрального соотношения диффузии.

Для установления зависимостей, позволяющих определить нормальное и касательное напряжения в произвольной площадке, применяя метод сечений, рассечем элемент наклонной плоскостью (рис. 106, а). На рис. 106,6 отдельно изображена бесконечно малая трехгранная призма, отсеченная от выделенного элемента. На ее наклонной грани возникают напряжения от,, и та, подлежащие определению.

Влияние напряжения на скорость развития трещины показано на кривых (рис. 58), позволяющих определить пороговые напряжения для каждой температуры испытания, ниже которых трещины практически не растут за выбранный промежуток времени. Для сплава ЖС6КП электрошлакового переплава при 100-часовой долговечности пороговыми напряжениями можно ориентировочно считать: при температуре 980°С 0,12— 0,13 ГН/м2, при 950°С—0,16 ГН/м2, при 900°С—0,29—0,30 ГН/м2. Уровнем действующих напряжений определяется опасность «забросов» температуры — кратковременного, минутного, даже секундного действия очень высоких температур. «Заброс» температуры для материала опасен главным образом тем, что при этом могут возникнуть зародыши трещин. Зародышевые трещины при последующем действии напряжений выше пороговых значительно ускоряют окончательное разрушение или мало влияют на общий ресурс, если условия последующей работы мягче пороговых.