Позволило объяснить

Поэтому первая и вторая (динамическая и объемная) вязкости, связывающие напряженное состояние среды с градиентами и дивергенцией потоков скоростей, были дополнены третьей (ротационной), описывающей вихри потоков технологической среды. Использование полученных коэффициентов вязкости в критерии Рейнольдса позволило исследовать закономерности процессов формирования термодинамических структур при увеличении скорости обработки и мощности дополчителъ-ных воздействий концентрированными потоками энергии [2].

Использование моделирующих образцов в сочетании с методом муаровых полос позволило исследовать особенности напряженно-деформированного состояния толстостенных оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками. В качестве примера на рис. 4.8 приведены распределения линейных ех и угловых у деформаций по различным сечениям мягкой прослойки в кольцевом образце, нагруженном наружным давлением q /141/. Локализация деформаций ех во всех случаях наблюдается в области линии разветвления пластического течения (в сечении 2у //1 = 0) со смещением в направлении угловой точки при приближении к контактным границам (2v/h - !). Угловые деформации у,у максимальны в сечении 2у IИ = 1, совпадающем с контактной границей М-Т, и меняют знак практически на линии разветвления пластического течения прослойки (см. рис. 4.8,6). Вдоль оси симметрии прослойки (оси х) yxv ~ 0. Аналогичный уп, характер распределения имеют касательные

Использование моделирующих образцов в сочетании с методом муаровых полос позволило исследовать особенности напряженно-деформированного состояния толстостенных оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками. В качестве примера на рис. 4.8 приведены распределения линейных гх и угловых у,^ деформаций по различным сечениям мягкой прослойки в кольцевом образце, нагруженном наружным давлением q /141/. Локализация деформаций &х во всех случаях наблюдается в области линии разветвления пластического течения (в сечении 2у I h = 0) со смещением в направлении угловой точки при приближении к контактным границам (2v / h =1). Угловые деформации у^, максимальны в сечении 2у I h = 1, совпадающем с контактной границей М-Т, и меняют знак практически на линии разветвления пластического течения прослойки (см. рис. 4.8,6). Вдоль оси симметрии прослойки (оси х) УХУ « 0. Аналогичный у^ характер распределения имеют касательные напряжения т,^,, которые (рис. 4.9,а) достигают своего максимального значения т„, = т JL на контактных поверхностях мягкой прослойки и меняют знак на линии разветвления ее пластического течения. Следует отметить, что в толстостенных оболочковых конструкциях, как и в тонкостенных, распределение т^ по высоте (толщине) прослойки h практически линейно (рис. 4.9,6). Последнее позволяет ввести ряд существенных упрощений при математическом описании напряженного состояния толстостенных оболочек, ослабленных мягкими прослойками, и получить соответствующие решения исходя из построенных сеток линий скольжения в замкнутом виде.

Короткая электрробогреваемая сборка имела натурное поперечное сечение проточной части ТВС реактора РБМК и обладала значительно большей мобильностью по сравнению с полномасштабной моделью ТВС, что позволило исследовать значительное количество интенсификаторов в сравнительно сжатые сроки.

Применение радиоактивных индикаторов позволило исследовать вопрос о механизме проникновения материала с обработанной поверхности в зону резания, точнее — через зону резания на обработанную поверхность. Опыты эти проводились следующим образом. На свежсюбточснной поверхности путем трения изнашивалась твердосплавная радиоактивная пластинка Т15К6. Усилие на контакте Р было 248 кг. Ширина пластинки примерно равнялась величине подачи. Заготовку без сьсма со станка протачивали нерадиоактивными резцами при различных режимах резания. Затем обточенные образцы радиографировались (экспозиция 92 дня).

создания модели котла ТП-90 заводом был выполнен также эскизно-технический проект котла ТП-100 (см. рис. 3-1, б), который имел большую степень унификации с котлом ТП-90. Это позволило после завершения исследования на модели котла ТП-90 переоборудовать ее в модель котла ТП-100. Горелки модели котла ТП-100 поворачивались в горизонтальной и вертикальной плоскостях, что позволило исследовать на модели аэродинамику топки и газоходов котла ТП-100 при различных схемах установки горелок.

Для случая удара угольной пыли о металлическую поверхность рекомендуется принимать /С от 0,5 до 0,85. Поэтому в расчете К варьировался в пределах 0,4—1,0 (абсолютно упругое тело). Это позволило исследовать влияние величины К на характер движения пыли после ее удара о твердую поверхность. Что касается угла отражения, то, как показано в [Л. 83], при взаимодействии частиц кварца и СаО (6=200—1000 мкм) со стеклянной и металлическими поверхностями этот угол или равен углу падения, или несколько превышает его. Исключение составляет случай столкновения частиц СаО с резиновой поверхностью, где угол отражения значительно меньше угла падения. В расчетах угол падения был принят равным углу отражения. Кроме того, приняты допущения, что столкновения между твердыми частицами при их движении в газовой фазе отсутствуют и что все частицы, достигающие 'внутренней поверхности корпуса, ударяются только об эту поверхность, а не о частицы, ранее вошедшие в соприкосновение с ней. Как показывают расчеты, основанные на [Л. 51], столкновения между отдельными частицами даже в пристенной области, где (д,л в несколько раз превышает (х0, относительно невелики и не оказывают существенного влияния на интегральный эффект в работе устройства. Однако в [Л. 45] показано, что в одну и ту же точку внутренней поверхности циклона может одновременно ударяться несколько частиц даже при относительно невысокой пространственной концентрации их в потоке. Поскольку же, как показано в опытах с пылью железа, упругость металла, как правило, выше упругости угольной пыли, то эффект рикошетирования будет снижаться. Многочисленные эксперименты ВТИ на прозрачных моделях сепараторов показывают, что с увеличением ц,о рикошет пыли в центральную часть потока уменьшается, что также подтверждает сделанный вывод. Таким образом, результаты расчета соответствуют (с точки зрения

Расчеты по определению влияния исходной смеси были проведены для воздуха, предварительно подогретого от 20 до 1800° С с интервалом 100°, и для топлива, подогретого с 20 до 600° С при давлении Р = 1, 4, 8, 20, 40 атм, а также для воздуха, подогретого до 1400 и 1500° С при Р = 1, 10, 70, 100 и 140 атм. Это позволило исследовать процессы термического окисления азота воздуха при сжигании метана в широком диапазоне изменения различных параметров.

1. Наблюдение дис л о каций в атомно-кристаллй-ческих решетках под электронным микроскопом стало возможно бла'годаря. усовершенствованию их конструкции, позволяющей различать кристаллографические плоскости решетки с расстоянием друг от друга в 6,9 А. Это позволило исследовать решетку кристалла фталоцианина платины, у которого расстояние между плоскостями (201) около 12 А.

В данной методике силу трения измеряют только в плоскости установки наклонных месдоз. При прокатке это продольное направление. В работе [36], кроме месдоз, установленных в плоскости поперечного сечения валка, применяли еще одну наклонную месдозу, установленную в плоскости диаметрального сечения (с наклоном к образующей валка). Это позволило исследовать не только продольные, но и поперечные составляющие сил трения.

Отношение /

2Х13Н4Г9 наблюдается, как и для углеродистых сталей, уменьшение скорости окисления с уменьшением коэффициента расхода воздуха а (т. е. окислительной способности атмосферы), для хромо-никелевых сталей и нихрома скорость окисления уменьшается в увеличением коэффициента расхода воздуха а. Во втором случае скорость окисления сплавов определяется, с одной стороны, окислительной способностью газовой среды и, с другой — защитными свойствами образующихся окисных пленок, которые возрастают с увеличением содержания хрома в сплавах и окислительной способности газовой среды. Элект-ронографическое исследование позволило объяснить различие в поведении различных сплавов при их нагреве в одинаковых условиях и каждого при нагреве в различных атмосферах (см. рис. 93) структурным составом образующихся на их поверхности окисных пленок. Этот эффект уменьшения окисления металла с увеличением окислительной способности газа находит практическое использование в заводской практике.

Полученная оценка продолжительности роста трещины соответствует около 353 посадкам, что существенно меньше по сравнению с длительностью роста трещины в рычаге. Это подтверждает различия в характере накопления повреждений в детали по сопоставленным сечениям, которые были получены из анализа излома, а также позволило объяснить причину невыявления в эксплуатации трещины при контроле стойки, осуществленном за 377 посадок до ее разрушения. Проведенная оценка длительности роста трещины показала, что на момент контроля стойки протяженность трещины .по поверхности не превышала 0,2 мм при глубине около 0,1 мм. Эти размеры

Представление об интерференции волн напряжений, возникающих в образце, позволило объяснить результаты некоторых усталостных испытаний. Суммирование колебаний различных частот и ам- . плитуд является причиной перегрузки отдельных объемов .материала образца и зарождения первичных субмикросколических трещин при переменном 'нагружении. Снижению сопротивления усталости стали при двухчастотном нагружении способствует локализация пластической деформации и более интенсивное накопление искажений кристаллической решетки, а также ускоренное распространение усталостных трещин.

Аналогичную картину наблюдали при сравнении электрохимического поведения в кислом хлоридном электролите чистого кобальта (99,7%), предварительно подвергнутого электрическому или механическому полированию [148]. Катодные поляризационные кривые для обеих обработок практически совпали (сдвиг в сторону положительных потенциалов составил 5 мВ при плотности тока 4 мА/см2), а анодная поляризация оказалась различной: сдвиг в сторону отрицательных потенциалов составил 50 мВ при плотности анодного тока 4 мА/см2. Плотности токов растворения отличались в несколько раз (до 10) при одинаковых уровнях потенциала. При этом обнаружено, что фактор шероховатости (отношение реальной поверхности к видимой) оказался не более 1,1—1,3, что позволило объяснить облегчение анодного растворения поверхностной деформацией металла при механическом полировании.

Представляет известный интерес и описание однородного псевдоожижения. Хотя абсолютно однородного псевдоожижения не бывает, но достаточная для некоторых практических нужд однородность достигается при ожижении капельной жидкостью невысоких слоев округлых частиц. Кроме того, рассмотрение однородных систем позволяет выявить общие свойства, в той или иной степени присущие также и неоднородным, и предугадать различия, вносимые неоднородностью. Так, например, аналитическое исследование теплообмена стенки с однородным псевдоожиженным слоем [Л. 141] позволило объяснить даже многие особенности переноса тепла неоднородным слоем. С точки зрения объяснения фундаментальных свойств всех псевдоожиженных систем и получения новых практически важных сведений для случая псевдоожижения капельными жидкостями интерес представляет кинетическая теория 'псевдоожиженного состояния :[Л. 204]. Как отмечено в ,[Л. 10], на основе этой теории получены интересные качественные выводы о максвелловском распределении твердых частиц по скоростям с эффективной температурой, пропорциональной скорости газа в степени 2/з, и объяснено существование верхней границы псевдоожиженного слоя с позиций минимума затрат энергии при движении псевдоожижающего агента сквозь слой. Работа по созданию кинетической теории псевдоожижения ведется и за рубежом (Л. 597]. Марковскую теорию «диффузии» твердых частиц при однородном псевдоожижении разрабатывает автор работы (Л. 495].

Открытие дислокаций позволило объяснить многие явления, происходящие в металлических кристаллах. Например, теоретическая прочность железа при растяжении, согласно расчетам, должна равняться приблизительно 14000 Мн/м2 (1400 кГ/мм2). Однако реальная прочность чистого железа достигает всего 200—220 Мн/м2 (20—22 кГ/мм2), т. е. в 70 раз меньше. Это расхождение удалось объяснить только после открытия дислокаций. Наличие небольшого количества дислокаций в чистом металле резко снижает его прочнос^^Д^настоящее время в лаборатор-

Были получены количественные данные по влиянию взаимодействия на границе раздела, технологических переменных и др. на прочность армирующих волокон (стержней), что позволило объяснить многие ранее наблюдаемые явления и свойства композиций, армированных^нитевидными кристаллами [33, 34].

Исследование характера развития разрушения бывшего в эксплуатации биметалла [30,32,33,48-50] позволило объяснить наблюдавшиеся на практике случаи образования трещин в металле плакирующего слоя и разрушения конструкций [34]. Причинами разрушения конструкций из биметалла является деформация (локальная или общая) конструкции и неспособность биметалла выдержать ее в силу своей макро- и микроструктурной неоднородности [48»50].

Линейные дефекты характеризуются малыми размерами в двух измерениях, но имеют значительную протяженность в третьем измерении. Наиболее важный вид линейных дефектов — дислокации (лат. dislocation — смещение). Теория дислокаций была впервые применена в середине тридцатых годов XX века физиками Орованом, Поляни и Тейлором для описания процесса пластической деформации кристаллических тел. Ее использование позволило объяснить природу прочности и пластичности металлов. Теория дислокаций дала возможность объяснить огромную разницу между теоретической и практической прочностью металлов.

Использование теории дислокаций позволило объяснить большое расхождение между теоретической и фактической прочностью металлов. Теоретическая прочность должна быть пропорциональна произведению сил межатомной связи на число атомов в сечении кристалла.

3. Обнаружение корреляции реакции разложения а-арил-этилхлоркарбонатов [55] константами о+ позволило объяснить имеющее место в этой реакции с оптически активными субстратами сохранение конфигурации как результат возникновения ноннопарного промежуточного комплекса [25]