Прямолинейные гармонические

П8. Номинальные размеры зубчатых (шлицевых) прямобочных соединений а мм (по ГОСТу 1139—58)

Условные обозначения шлицевых прямобочных соединений, их втулок и валов содержат букву, обозначающую поверхность центрирования (соответственно способу центрирования D, d или Ь), число зубьев и номинальные размеры соединения d, D и Ь, условные обозначения полей допусков или посадок для центрирующих поверхностей и независимо от способа центрирования для размера Ь.

Шлицевые соединения с эвольвентны л профилем зубьев по нению с прямобочными соединениями имеют большую способность и усталостную прочность, обеспечивают лучшее центрирование и направление деталей, перемещаемых вдоль валов, могут самоустанавливаться под нагрузкой, имеют большую износостойкость. Эти соединения являются единстЕенно целесообразными передач коробок скоростей с подвижнь ми косозубыми Легче обеспечиваются необходимые зазоры в соединении. Изготовление эвольвентных соединений высокой точности проще и д чем прямобочных соединений.

Размеры прямобочных соединений об цего тированы СТ СЭВ 188—75. Этот стандарт устанавливает число зубьев и номинальные размеры соединений легкой, средней и тяжелой серий и три способа центрирования: по внутреннему (d) и наружному (D) диаметрам и боковым сторонам b (рис. 7.11).

Упрощенный расчет наиболее распространенных прямобочных соединений с зубчатыми колесами можно проводить по допускаемым давлениям [о]усл = = lal TFe (табл. 8.3), в которых учтены напряжения от радиальных сил F и смещение е середины зубчатого венца относительно середины шлицевого участка ступицы. Действие других источников на-гружения можно заменить введением небольшого дополнительного коэффициента запаса прочности учитывая, что основной коэффициент запаса в табл. 8.3 принят 1 , 3.

8.5. Коэффициенты неравномерности распределения нагрузки между зубьями прямобочных соединений

Расчет шлицевых прямобочных соединений. Расчет производят на смятие и износ (ГОСТ 21425—75).

Для прямобочных соединений

где ст — среднее давление на рабочих поверхностях; Т — • вращающий момент, передаваемый соединением; S — удельный суммарный статический момент площади рабочих поверхностей соединения относительно оси вала (значения S, мм3, для стандартных прямобочных соединений приведены в таблице вышеуказанного ГОСТа); / — рабочая длина соединения; [асм] — допускаемое среднее давление из расчета на смятие, определяемое в зависимости от предела текучести материала шлицев меньшей твердости и коэффициентов запаса прочности, концентрации и динамичности нагрузки, устанавливаемых по таблицам стандарта.

Размеры и число зубьев прямобочных соединений стандартизованы (ГОСТ 1139—58). Установлено число зубьев г = 4; 6 и 10 для наружных диаметров валов от 10 до 100 мм.

В зависимости от числа шлицев (зубьев) (г = 6...20) и их высоты ГОСТ 1139—80 предусматривает три серии прямобочных соединений для валов с d= = 23...112 мм: легкую, среднюю и тяжелую (табл. 5.2). Легкая серия рекомендуется для неподвижных соединений, средняя — для подвижных, тяжелая— для неподвижных и подвижных при передаче больших моментов.

2. Наклонная плоская поверхность, совершающая поступательные прямолинейные гармонические колебания параллельно плоскости наибольшего ската......................... 13

2. НАКЛОННАЯ ПЛОСКАЯ ПОВЕРХНОСТЬ, СОВЕРШАЮЩАЯ ПОСТУПАТЕЛЬНЫЕ ПРЯМОЛИНЕЙНЫЕ ГАРМОНИЧЕСКИЕ КОЛЕБАНИЯ ПАРАЛЛЕЛЬНО ПЛОСКОСТИ НАИБОЛЬШЕГО СКАТА1

Рис. 1. Материальная частица на плоской поверхности, совершающей прямолинейные гармонические колебания параллельно плоскости наибольшего ската

Рис. 9. Области существования и устойчивости установившихся режимов движения частицы на горизонтальной поверхности, совершающей продольные прямолинейные гармонические колебания

1. Колебания плоских поверхностей — прямолинейные гармонические, направленные под углом (3 к поверхностям; X— 1;

Прямолинейные гармонические колебания реализуются в двухмассных лотках, при конструировании которых должны быть выдержаны условия устранения паразитных угловых колебаний.

1. Прямолинейные гармонические колебания без подбрасывания с двусторонним движением и мгновенными остановками, применяемые обычно для разделения смесей по ширине или толщине частиц с помощью штампованных (пробивных) тонколистовых сит (решет), имеющих круглые или прямоугольные отверстия или с помощью плетеных металлических сит. Непрерывный контакт с ситом и отсутствие интервалов относнтельного покоя увеличивает вероятность просеивания частиц из нижнего слоя и уменьшает динамические нагрузки на сито, характерные для интенсивного подбрасывания.

— Уравнения движения по наклонной плоской поверхности, совершающей поступательные прямолинейные гармонические колебания, параллельные плоскости наибольшего ската 14, 15

Пример I. Движение частицы по горизонтальной шероховатой плоскости, совершающей продольные гармонические колебания. Уравнение относительного движения частицы по горизонтальной плоскости, совершающей прямолинейные гармонические колебания в той же плоскости с частотой он и амплитудой А (рнс. 19), может быть записано в форме

Увод оси гироскопа под действием вибрации. Как показано А. Ю. Ишлинскнм, вибрация основания гироскопа может при наличии упругой податливости элементов подвеса и некоторых других неидеальностей привести к весьма нежелательному отклонению его оси от фиксируемого направления [17]. Воспроизведем выкладки А. Ю. Ишлинского как пример возможности весьма простого подхода к вычислению вибрационного момента. Пусть хуг — прямоугольная система координат, связанная с внешним кольцом / подвеса гироскопа (см. рис. а в п. 6 таблицы), причем ось г направлена по оси кольца, ось х — по оси поворота кожуха 2; вибрация основания такова, что при абсолютной жесткости подвеса его геометрический центр совершает прямолинейные гармонические колебания с частотой ш. Тогда возникает сила инерции в переносном движении, проекции которой на оси координат Рх = maco2 cos a>t, РУ = тбсо2 cos ml, Pz = теш2 cos int, где т — масса ротора гироскопа; а, Ъ и с — амплитуды составляющих вибрации по осям координат. Вследствие упругой податливости конструкции сила Рг вызывает колебания центра тяжести ротора вдоль геометрической оси кожуха у по закону