Прямоугольный параллелепипед

DA — .нагрев газов в поверхностном теплообменнике; AL—'Охлаждение газов в контактном экономайзере при противотоке теплоносителей и температуре воды ниже точки росы; AM — то же при начальной температуре воды ниже, а конечной температуре воды выше точки росы; Л/С —то же при температуре воды выше точки росы; AN — охлаждение газов в контактном экономайзере при прямотоке теплоносителей и начальной температуре воды ниже, а конечной температуре выше точки росы.

DA — нагрев газов в поверхностном теплообменнике; ADB — охлаждение газов в поверхностном теплообменнике до точки росы; ARC — то же до температуры ниже точки росы; AL — охлаждение газов в контактном экономайзере при противотоке теплоносителей и температуре воды ниже точки росы; А М — то же при начальной температуре воды ниже, а конечной температуре воды выше точки росы; А К — то же при температуре воды выше точки росы; AN — охлаждение газов в контактном экономайзере при прямотоке теплоносителей и начальной температуре воды ниже, а конечной температуре выше точки росы.

Аэродинамическое сопротивление насадки из правильно уложенных и беспорядочно лежащих колец Рашига размерами 50 X 50 X 5 мм (отнесенное к 1 м высоты) при прямотоке теплоносителей в зависимости от скорости газов, средней температуры газов и плотности орошения. Беспорядочно лежащая насадка: I — <ср = 40 4- 50° С, II — *ср = 70 — 80° С; III — правильно уложенная насадка.

Зависимость объемного коэффициента теплообмена при прямотоке теплоносителей в насадке из беспорядочно уложенных колец Рашига размерами 50X50 X 5 мм высотой слоя 1,53 м от средней скорости газов, плотности орошения и начальной температуры газов.

Зависимость объемного коэффициента теплообмена при прямотоке теплоносителей в насадке из беспорядочно уложенных колец Рашига размерами 50 X 50 X 5 мм высотой слоя 1,53 м от средней скорости газов и плотности орошения при tj = 430 -г- 480° С. Плотность орошения, м'/(м'-ч): i — 3, 2 — 6, з — 10, 4 — 20, 5 — 30.

Зависимость объемного коэффициента теплообмена при прямотоке теплоносителей в насадке из беспорядочно уложенных колец Рашига размерами 50 X 50 X 5 мм высотой слоя 1,53 м от плотности орошения, скорости и начальной температуры газов.

Зависимость объемного коэффициента теплообмена при прямотоке теплоносителей в насадке из правильно уложенных колец Рашига размерами 50 X X 50 X 6 мм высотой слоя 0,484 м от плотности орошения, скорости и начальной температуры газов.

При прямотоке монотонный процесс изменения параметров дымовых газов при постоянном уменьшении влагосодержания и di+i <^df наблюдается лишь при низких температурах нагрева воды — Ф2 ^ 35 ч- 40° С, т. е. при температурах намного ниже не только •§„,, но и Фр. Следовательно, и при прямотоке теплоносителей нагрев воды до нужной температуры (40 — 50 °С и выше) сопровождается передачей оборотного тепла, что должно быть отражено в расчете при определении Qp.

49. Сенько Д. М. Гидравлическое сопротивление слоя насадки контактных водонагревателей при прямотоке теплоносителей. — «Санитарная техника», 1971, вып. X, с. 86—89.

На том же рис. 1-2 показан характер протекания процесса и при прямотоке теплоносителей. В случае •&2<'в'р процесс описывается кривой типа AM, а при •&р<®2<$а — кривой AN. Сопоставление характера кривых свидетельствует о том, что возможности осушения дымовых газов при нагреве воды до температуры, близкой к ftp и тем более близкой к дм, весьма скромны. Для обеспечения более или менее существенного использования теплоты конденсации водяных паров при прямотоке теплоносителей необходимо подавать сравнительно много холодной воды и нагревать ее до минимально приемлемых температур 25—30 °С. Поскольку потребители нагретой воды имеются (например, для поливки растений в теплицах), прямоточное движение газов и воды в контактных аппаратах имеет право на существование и может найти эффективное применение.

Рис. 111-22. Аэродинамическое сопротивление насадки из правильно уложенных и загруженных навалом керамических колец размерами 50x50X5 мм (отнесенное к 1 м высоты) при прямотоке теплоносителей в зависимости от скорости w, средней температуры tcp и плотности орошения H\v газов. I—1I — беспорядочно лежащая насадка, /// — правильно уложенная насадка; H\gr, м»/(м2-ч): / — 2,9; 2 — 6,0—6,5; J—10—12; 4—19—20; 5 — 29—30; 6 — 39—40.

у и 2. Приняв вектор F—AB за диагональ, построим на нем прямоугольный параллелепипед с расположением граней параллельно координатным плоскостям хОу, xOz, yOz и получим искомые сос-

н.12. Однородный прямоугольный параллелепипед с ребрами 2а, 26, 2с вращается с угловой скоростью и вокруг оси, параллельной главной диагонали, но проходящей через вершину, не лежащую на этой главной диагонали. Найти кинетическую энергию параллелепипеда.

точки выделим бесконечно малый прямоугольный параллелепипед. Если размеры граней параллелепипеда уменьшать, или, как говорят, стягивать его в точку, то в пределе все грани пройдут через выбранную нами точку /С и напряжения в них можно рассматривать как напряжения в точке /(.

Задача II1-21. 1). Прямоугольный параллелепипед относительной плотности 8 = 0,7 со стороной квадратного основания а = 250 мм и высотой b плавает в воде.

Задача III—21. 1. Прямоугольный параллелепипед относительной плотностью б = 0,7 со стороной квадратного основания а == 250 мм и высотой b плавает в воде.

Если составляющие силы взаимно перпендикулярны, то имеем прямоугольный параллелепипед. Проведем оси координат по трем сходящимся ребрам этого параллелепипеда. Тогда модули Р1( Р2, Р3 составляющих сил будут равны абсолютным величинам соответствующих проекций равнодействующей на эти

Термин «нормальная реакция» означает реакцию, направленную под углом 90° к опорной поверхности. Сила трения покоя, при прочих равных условиях, не зависит от размеров соприкасающихся поверхностей, в чем легко убедиться экспериментально, приводя в скольжение прямоугольный параллелепипед по горизонтальной плоскости разновеликими гранями. Коэффициент/, называемый коэффициентом трения скольжения, зависит от физических свойств тел, степени шероховатости поверхностей, от материала тел (сталь, стекло, пластмасса и т.д.) и других факторов. Коэффициент / определяют опытным путем, и его значения по справочнику следует выбирать с известной осторожностью, учитывая условия эксперимента.

Ряс. 1. Прямоугольный параллелепипед до деформации (сплошные линии)

Равенства (34) показывают, что прямоугольный параллелепипед, изготовленный из материала с общей анизотропией, при одноосном однородном напряженном состоянии превращается в непрямоугольный параллелепипед (на рис. 1, а показано тело, для которого плоскость х±хг является плоскостью симметрии). В случае изотропного материала прямоугольный параллелепипед остается прямоугольным (рис. 1, б). Эти различия в поведении анизотропных и изотропных материалов при одноосном напряженном состоянии вызывают некоторые трудности при определении механических характеристик композиционных материалов в направлении, не совпадающем с осью симметрии. Образец, обычно используемый при таких испытаниях, представляет собой длинную полоску (отношение длины к ширине равно ~5 — 10), вырезанную под некоторым углом к оси симметрии из элементарного армированного слоя или слоистого материала. При одноосном нагружении в продольном направлении образец ведет себя как анизотропное тело с плоскостью упругой симметрии, совпадающей с плоскостью образца, т. е. стремится принять в этой плоскости форму параллелограмма. Захваты, в которых закрепляют образец, препятствуют его свободной деформации, сохраняя первоначальное. направление закрепленных кромок. Как показано в работе Пагаяо и Халпина [45], в плоскости образца при этом возникает изгибающий момент и при деформировании о'бразец принимает ^-образную форму (рис. 2).

Рис. 3. Прямоугольный параллелепипед из анизотропного материала до деформации (сплошные линии) и после деформации (штриховые линии) при чистом сдвиге

Выделим на поверхности металла единичную площадку и построим на ней, как на основании, прямоугольный параллелепипед с боковым ребром vz (рис. 8.5). Число электронов в параллелепипеде, составляющие импульса которых заключены в указанных выше пределах, равно