Практически невозможны

Весьма эффективно использование ЭВМ в задачах оптимизации параметров режимов сварки, например, по скорости охлаждения в заданном интервале температур (см. п. 7.4). Представленные в п. 7.4 случаи ограничены примерами использования формул для быстродвижущихся источников теплоты. Для уменьшения скоростей охлаждения металла часто специально понижают скорость сварки и в этом случае необходимо использовать формулы типа (6.26). Выразить в явном виде скорость охлаждения dT/dt при определенном значении Т не удается. Подбор оптимальных q и v для обеспечения заданной скорости охлаждения в конкретном интервале температур, в особенности если еще ставится задача минимизации длительности пребывания металла выше определенной температуры, без ЭВМ практически невозможен.

Для источника с определенной энергией излучения существует предельная толщина контролируемого изделия, выше которой контроль практически невозможен.

Наилучшей, питательной водой является конденсат пара, так как минеральные примеси, растворенные в воде, в пар почти не переходят. Однако во многих случаях сбор конденсата практически невозможен. Тогда в котел подается специально подготовленная вода, которая должна быть очищена от механических примесей и растворенных минеральных веществ, а также дегазирована. Добиться полного удаления из воды всех примесей очень трудно и дорого, поэтому допускается наличие в ней некоторого количества солей.

Поскольку система является метаста-бильно пассивной, защита может осуществляться периодически. При этом защитная установка включается только в случае необходимости, так что при помощи одной установки можно защищать несколько выпарных аппаратов. Применение анодной защиты от коррозионного растрескивания под напряжением под влиянием едкого натра особенно рекомендуется в тех случаях, когда отжиг для снятия внутренних напряжений практически невозможен вследствие больших размеров или геометрических особенностей. Крупнейшими до настоящего времени объектами защиты, по-видимому, являются резервуары со щелочью вмести-

Расчет величин, характеризующих опасность электрохимической, коррозии, практически невозможен из-за следующих причин:

Для анализа пригодны только интерференционные линии от кристаллографических плоскостей (110) и (211). Кривые от других плоскостей настолько размыты, что их анализ практически невозможен. Из рис. 1 видно, что существует определенная зависимость значений высот интерференционных ли-

Из-за обширности методов и направлений в работах современной надежности очень трудно писать работы, посвященные данной проблеме. Если взять узкий вопрос, например износостойкость элементов машин, то книга будет относиться к группе работ по трению и износу, если рассматривать технологические методы — то к технологии машиностроения. В то же время охват всех вопросов надежности практически невозможен, и это потребовало бы написания многотомной монографии.

Интенсивность работы рабочего органа экскаватора очень высокая по сравнению с телескопической стрелой крана. Поэтому выполнить требования по циклической долговечности значительно труднее и в традиционно запроектированных конструкциях очень часто появляются усталостные трещины. Ремонт практически невозможен. Однако учитывая характер эксплуатации экскаваторов, можно допустить наличие трещин во время работы, следя за их распространением и, зная характеристики скорости их роста и критическую длину. Следовательно, проектирование таких конструкций должно охватывать периоды инициирования и распространения усталостной трещины. Эксплуатация экскаваторов показывает, что с момента возникновения усталостной трещины до ее распространения, требующего замены элемента, проходило более 2000 ч, т. е. свыше года. Кроме того, много трещин принадлежит к типу нераспространяющихся.

В реальных конструкциях толщина клеевой прослойки достигает 1 мм, что составляет 1,8 — 25% от толщины обшивок. Диэлектрическая проницаемость клея (е = 3,5-^4,5) намного отличается от е среднего слоя и незначительно от диэлектрической проницаемости материала обшивок, так как в качестве клея используется смола, входящая в состав обшивок. При таком соотношении толщин клеевой прослойки и обшивок конструкция будет многослойной и численный расчет коэффициента прозрачности практически невозможен.

ной характеристики практически невозможен. Исключение гсостав-ляют лишь датчики с изменяемой длиной зазора^ вызывающей изменение самоиндукции. Для такого дроссельного датчика изменение индуктивности рассчитывается с достаточным приближением по формуле

Контроль надежности и долговечности изделий в связи с природой испытаний, проводимых при этом контроле, является разрушающим. При испытаниях изделия доводятся до разрушения или, по крайней мере, расходуется такая значительная часть их ресурса, что изделия становятся непригодными к поставке. Поэтому сплошной контроль надежности и долговечности изделий практически невозможен. На практике контроль надежности и долговечности проводится статистическими методами — выборочным путем. При выборочном контроле испытаниям подвергается только часть изделий из контролируемой партии, называемая выборкой.

Полученные выше кинематические соотношения играют очень существенную роль в динамике стержней, так как вывод и различные преобразования уравнений движения без этих соотношений практически невозможны.

Поскольку при высокой размерности пространства количество стационарных точек велико, а их исследование и классификация бывают практически невозможны, то найденный вышеописанным способом оптимум может не соответствовать поставленным требованиям задачи синтеза. В таких случаях возникает необходимость «прощупывания или зондирования» многомерного пространства для выявления более подходящих оптимумов, из которых можно отобрать подходящий, который часто называют глобальным в отличие от общего количества оптимумов, которые называют локальными.

Возвращаясь к математической модели, изложенной в гл. 2, напомним, что комплекс решений, соответствующий СРК, состоит, во-первых, из оперативной цепи решений, выбираемых при собственно настройках, контрольных проверках настройки и приемочного контроля. Во-вторых, в него входят решения, связанные со звеньями оперативной цепи совмещением. Было показано, что оптимизация СРК возможна лишь для всего комплекса в целом, но из этого не следует, что при вычислении затрат S (со) нельзя выделить показатель 5ОП (со), зависящий только от оперативно^ цепи решений. Более того, алгоритм вычисления затрат S (со) для комплекса в целом всегда включает вычисление Son, как промежуточной величины. С другой стороны, те решения, которые связаны с оперативной цепью совмещением выборочных проверок, относятся к функции выявления ненормальностей, тем самым на операциях, где ненормальности практически невозможны, решения такого рода отпадают. На таких операциях для оценки эффективности СРК достаточно вычислить показатель 5ОП.

Зная квадрат модулей комплексных коэффициентов передачи, можно по формуле (1.17) вычислить дисперсию процессов колебания xi (t), а также, используя формулы (1.55)—(1.57), — дисперсию гидродинамических параметров (р, Хг и ?) колеблющейся в резервуаре жидкости. Однако из-за сложности формул (1.108) дальнейшие расчеты без упрощений практически невозможны. Так как основной интерес при изучении колебания упругой системы представляет выход х\ (/), то рассмотрим Фх, (ш)2.

Высота корабельных труб доходила в то время до 20 м. Черные, горячие и удушающие клубы дыма, к которым добавлялись раскаленные частицы шлака, вырывавшиеся из котлов, работавших вначале исключительно на угле, не позволяли находиться на наблюдательном пункте, так что наблюдение, да и измерения были практически невозможны. Ударные волны и пороховой дым тяжелых орудий мешали не меньше. Поэтому площадка для проведения измерений (марс) располагалась как можно дальше от орудий и перед

Использование так называемого принципа практической невозможности маловероятных фактов математической статистики, согласно которому случайные события, имеющие малую вероятность, практически невозможны и могут быть обнаружены Л'ишь в единичных случаях, позволило, принимая в качестве малой вероятности вероятность 0,3%, найти численные значения двойных амплитуд вибраций Л , отвечающих недопустимому режиму работы

лую вероятность, практически невозможны и могут быть обнаружены лишь в единичных случаях, позволило, принимая в качестве малой (вероятность 0,03%, найти численные значения двойных амплитуд вибраций Лр, отвечающих недопустимому режиму работы турбогенераторов.

На первый взгляд, неподвижный плотный слой неблагоприятно отличается от многих других газораспределительных устройств тем, что его вертикальные «каналы» сообщаются и по горизонтали. Казалось бы, что при возникновении канального проскока в псевдоожи-женном слое к нему станет подтекать газ не только через расположенную непосредственно под «дефектным местом» часть решетки, но и по соседним каналам неподвижного слоя, поворачивая лишь в самой верхней части решетки. Но, очевидно, подобный поворот сколько-нибудь значительных потоков газа внутри слоевой решетки « нарушение ее ограничительного действия практически невозможны; для этого должны были бы возникнуть весьма большие разности давлений. В итоге газораспределительное устройство в виде неподвижного плотного слоя работает хорошо, о чем сообщается, в частности, в [Л. 233]. Было испытано газораспределительное устройство (рис. 6-12), в котором поверх арки из шамотного кирпича (с оставленными между кирпичами щелями шириной 2—5 мм) укладывался слой огнеупорных шаров диаметром 20—30 мм на высоту 150—200 мм. Слоевая решетка отличалась хорошей термической стойкостью.

В замках типа ласточкин хвост, которые широко используют для крепления лопаток в осевых компрессорах, при действии реальных нагрузок смещения от вибрации лопаток и демпфирование в замках практически невозможны, поэтому и разброс демпфирования в них на общем фоне ничтожен.

Таким образом, во всех четырех вариантах полноразмерных водяных моделей (случай I, табл. 3-2) при стремлении обеспечить равенство чисел Re в сходственных сечениях образца и модели, возникает необходимость в мощных насосах, установка и эксплуатация которых в лаборатории практически невозможны.

1. При расположении коллекторов пароперегревателя в плоскости горизонтальных петель трубных пучков практически невозможны проведение сварочных работ при замене поврежденного змеевика и всесторонний осмотр сварных стыков на коллекторах.