Практически невозможна

Однако детальное рассмотрение поведения системы с помощью уравнений движения часто бывает настолько затруднительно (например, из-за сложности самой системы), что довести решение до конца представляется практически невозможным. А в тех случаях, когда законы действующих сил вообще неизвестны, такой подход оказывается в принципе неосуществимым. Кроме того, существует ряд задач, в которых детальное рассмотрение движения отдельных частиц просто и не имеет смысла (например, описание движения отдельных молекул газа).

В качестве электрофизических параметров в математических моделях обычно выступают коэрцитивная сила //с, удельное электрическое сопротивление р, относительная магнитная проницаемость ц, остаточная индукция Вт, намагниченность насыщения Ms и другие параметры. Но для измерения совокупности этих параметров необходимо применение разнообразных приборов, установок и датчиков, что делает практически невозможным использование многопараметровой модели для экспресс-оценки технического состояния оборудования в производственных условиях. Попытка контроля механических напряжений по одному электрофизическому параметру, а также наличие магнитомеханического гистерезиса и специфического напряженного состояния верхнего тонкого слоя металла приводят к высоким значениям погрешностей. Поэтому важной задачей элек-

Проектирование сварных конструкций становится практически невозможным без учета параметров технологии изготовления. Так, например, вопросы повышения сопротивляемости металла сварных соединений образованию горячих и холодных трещин могут быть сняты на ста-

В качестве электрофизических параметров в математических моделях обычно выступают коэрцитивная сила Не, удельное электрическое сопротивление р, относительная магнитная проницаемость ,м, остаточная индукция бг, намагниченность насыщения Ms и другие параметры. Но для измерения совокупности этих параметров необходимо применение разнообразных приборов, установок и датчиков, что делает практически невозможным использование многопараметровой модели для экспресс-оценки технического состояния оборудования в производственных условиях. Попытка контроля механических напряжений по одному электрофизическому параметру, а также наличие магнитомеханического гистерезиса и специфического напряженного состояния верхнего тонкого слоя металла приводят к высоким значениям погрешностей. Поэтому важной задачей элек-

через поршневые кольца, в результате чего запуск становится практически невозможным. •, •

Проектирование сварных конструкций становится практически невозможным без учета параметров технологии изготовления. Так, например, вопросы повышения сопротивляемости металла сварных соединений образованию горячих и холодных трещин могут быть сняты на ста-

В результате при D ,> Я п > 10. При невыполнении условия D > л резко возрастает затухание ультразвука в материалах со значительной упругой анизотропией типа стали, меди и т. п. Ввиду этого контроль в таких условиях оказывается практически невозможным. Условие D > л может не выполняться при контроле материалов, кристаллы которых имеют малую упругую анизотропию (алюминий, вольфрам). В таких материалах мала интенсивность отдельных импульсов, из которых складываются структурные помехи, а поэтому низок общий уровень помех.

С ростом емкости электрических сталеплавильных печей ручное управление механизмами электропечи стало практически невозможным. Особое внимание в послевоенный период было уделено созданию серии крупных полностью механизированных сталеплавильных печей. В настоящее время сталеплавильные печи емкостью свыше 20 т полностью механизированы и снабжаются электромагнитным статором для перемешивания металла в ванне печи под действием вращающегося магнитного поля. В СССР изготовлены и введены в эксплуатацию сталеплавильные печи емкостью 80 т и в стадии проектирования находятся сталеплавильные печи емкостью 200 т.

Поскольку формула Веннера выведена для полусферических электродов, при работе со стержневыми погружаемыми электродами получается погрешность измерения. Чтобы эта погрешность не превышала 5 %, глубина погружения электродов в грунт должна быть не более а/5. При промерзании сопротивление грунта резко увеличивается. Через тонкий промерзший слой электроды еще можно пропустить без получения большой погрешности, но при промерзании на глубину более 20 см измерение сопротивления грунта становится практически невозможным.

Возможность обнаружения окисла зависит также от соотношения толщин тонкой металлической пленки и образовавшегося слоя окисла. Если толщина слоя окисла будет значительно меньше толщины тонкой металлической пленки, то обнаружение слоя окисла оптическим методом будет практически невозможным. Для решения поставленной задачи толщина слоя окисла должна быть, по крайней мере, одного порядка с толщиной тонкой металлической пленкио. Последнее возможно для пленок, имеющих толщину порядка 150 А и меньше.

В оригинальной конструкции машины не предусмотрено устройство для измерения момента трения на валу. Так как вследствие малых размеров узла, служащего для передачи вращения валу, разместить на нем такое устройство оказалось практически невозможным, было изготовлено приспособление для определения момента трения на образце (рис. 21). Ролик / машины трения, вращающийся по стрелке и имеющий возможность свободно опускаться, прижимается под нагрузкой к испытуемому образцу 2. Последний находится на раме 3, посаженной в кольцо 4 шарикоподшипника, разрезанного пополам, где она закреплена двумя болтами (один из них обозначен цифрой 5). Наружное кольцо 6 шарикоподшипника сидит в гнезде детали 7, установленной в тисках 8 машины. Стол машины с тисками можно поднимать или опускать и фиксировать в требуемом положении по высоте.

Снижению выбросов продуктов неполного сгорания, улучшению экономичности способствует обеднение смеси, однако работа многоцилиндрового бензинового двигателя при а> 1,15 практически невозможна из-за появления пропусков воспламенения в отдельных цилиндрах. Эффективное сгорание бедных смесей (а> 1,3) в цилиндрах может быть обеспечено расслоением заряда, при котором воспламенение и начальная стадия процесса сгорания происходят в зоне обогащенной, а последующее — в зоне бедной смеси (рис. 21). Расслоение смеси препятствует образованию и окислов азота. В первой стадии сгорания этому способствует недостаток кислорода, во второй — относительно низкая температура горения.

Бейнитное превращение протекает при температурах, когда скорость самодиффузии железа и диффузия легирующих элементов практически невозможна, а скорость диффузии углерода еще достаточно высока. Это и предопределяет особенности бейнитного превращения.

Знаки не должны мешать сборке формы. В корпусной детали с внутренней полостью (рис. 81, а) при расположении знаков, указанном на рисунке, сборка формы практически невозможна. В правильной конструкции б знаки расположены в плоскости разъема.

В связи с этим защитные свойства газового пламени относительно невелики и сварочная ванна в значительной мере насыщается газами, ухудшающими свойства наплавленного металла. По этой причине газовая сварка химически активных металлов (титан, цирконий и др.) практически невозможна.

излучения, в котором использован сцинтилляционный кристалл Nal (T1) (40Х 40 мм), работает в" токовом режиме. Стабильная работа спинтилляционно-го приемника излучения при ослаблении интенсивности излучения в 10* раз при постоянном напряжении питания ФЭУ практически невозможна. Чтобы компенсировать это изменение,

Такие диаграммы рН — С/н имеются для всех металлов [7]. Они дают представление о возможном характере коррозии и о возможности электрохимической защиты путем изменения потенциала посредством наложения постоянного тока. При уменьшении потенциала в направлении области III необходимо накладывать катодный ток, а при повышении потенциала в направлении области I или к заштрихованному участку анодный защитный ток. Все это является основой как для катодной, так и для анодной защиты. Для первой оценки практических возможностей защиты нужно рассматривать и область устойчивости Н2О между прямыми а и б. За пределами этой области возможности изменения потенциала ограничиваются вследствие электролитического разложения воды. Поэтому уже на основании рис. 2.2 можно заключить, что в кислых растворах при низких значениях рН катодная защита практически невозможна и может быть обеспечена только анодная1 защита.

Для судов без покрытия катодная защита от коррозии практически невозможна или неэкономична ввиду большого требуемого защитного тока и неблагоприятного его распределения. К тому же между стальной стенкой корпуса и противообрастающим покрытием должен иметься электроизолирующий слой, чтобы не допустить электрохимического восстановления токсичных соединений металлов. Катодные продукты электролиза сами по себе не могут предотвратить обрастания. Наоборот, медь, инертная против обрастания при свободной коррозии, при катодной защите может подвергнуться обрастанию [20].

Катодная внутренняя защита труб ввиду ограниченной протяженности зоны защиты по условиям геометрии трубы практически невозможна. В отдельных случаях делаются попытки внутренней защиты местным протягиванием через трубу анодов из платинированной титановой проволоки (см. раздел 8.5.4).

Сжижение природного газа на плаву. Технология сжижения ^природного газа находит применение в строительстве плавучих установок для производства СПГ. Эти плавучие платформы могут использоваться при разработке не очень крупных месторождений и при извлечении попутного газа на морских нефтепромыслах, когда прокладка подводных газопроводов практически невозможна или экономически не оправдана.

В химической промышленности и машиностроении применяются сварные конструкции из листового металла и труб с различной толщиной стенок. Поскольку дополнительная термообработка деталей больших размеров практически невозможна, необходимо иметь в виду опасность возникновения межкристаллитной коррозии. Несмотря на то что поверхность металла внешне остается неповрежденной, сцепление между отдельными зернами в стали может быть нарушено по всему сечению детали и привести к разрушению.

ски устойчиво и не корродирует в водых растворах. Показаны1 также области термодинамической устойчивости ионов Fe3+, Fe2+,. FeO'^"~, HFeOJ", оксидов Fe203 и FeaO4, в которых конечными продуктами коррозии будут указанные ионы или оксиды. Семейства линий 1 и 5 со значениями 0, —2, —4, —5 отражает состояние равновесия с определенной активностью ионов железа (lg aFe+2 = 0, —2, —4, —5, —6). При значении lgaFe+2 =—6 коррозия железа практически невозможна.