Практически обеспечивает

Сварочная проволока для электрошлаковой сварки подбирается исходя из требований к составу металла шва, который практически незначительно зависит от состава флюса.

Для высокопрочных сталей и титановых сплавов влияние градиента на перераспределение напряжений практически незначительно, и прочность определяется значением оъах — максимальным расчетным напряжением, з вершине надреза на уровне лредела выносливости надрезанного образца ![50].

s = 0,25Я, учитывая, что в процессе спекания изменение ее практически незначительно, которым можно пренебречь.

малая и учет наклона механической характеристики практически незначительно уточняет общее решение системы (2. 11), но дает существенное уточнение частного решения, так как приращение момента за время запуска может быть значительным. Учитывая это, можно предложить для использования на практике упрощенную методику, при которой расчет ведется по формуле (2. 10), но вместо АтЙ следует вводить

Ар — полином относительно буквы р, называемый оператором прибора. Заданную возмущающую функцию ty (t), так же как и величину, ей пропорциональную, / (t) будем аппроксимировать кусочно-линейной функцией. Очевидно, что такая аппроксимация может быть выполнена с достаточной точностью разбиением на соответствующее число участков, в пределах которых прямые практически незначительно отклоняются от кривой. При этом будем полагать, что у нас отсутствуют участки, где

пазоне давлений и температур газовая постоянная R'n п перегретого пара практически незначительно отличается от jRn идеального газа, что позволяет рассматривать процесс охлаждения перегретого пара как процесс охлаждения воздуха, который по своим физическим свойствам в пределах температур 0 — 200° С при давлениях О — 120 кг/см2 может рассматриваться как идеальный газ.

В отдельных случаях для предотвращения взаимного проникновения рабочих сред (конденсата и забортной воды) применяют двойные трубные доски (рис. 50). Такие трубные доски устанавливают с каждой стороны парового корпуса; трубки развальцовывают в каждой трубной доске; пространство между трубными досками шириной 10—15 мм либо заполняют конденсатом под давлением, превышающим давление забортной воды в водяных крышках, что исключает возможность протечек забортной воды в паровой корпус, либо сообщают с атмосферой, что дает возможность удаления в дренаж забортной воды, прошедшей через вальцовку наружной трубной доски. Увеличение длины конденсатора при использовании двойных трубных досок практически незначительно.

Следует отметить, что при проектировании двухступенчатых испарительных установок необходимо подбирать параметры первичного, вторичного и третичного пара так, чтобы поверхности нагрева каждой ступени были равны между собой или практически незначительно отличались друг от друга.

Для того чтобы отношение —— практически незначительно отличалось от своего предельного значения, необходимо выбрать настроечный груз таким, чтобы удовлетворялись условия

Обработка эксплуатационных данных, результатов теплохимических испытаний показывает, что гидравлическое сопротивление сепараторов, составляющее 20 — 30% располагаемого напора контура, практически незначительно влияет на режим циркуляции (а следовательно, и на интенсивность отложений накипи в трубах). Можно принять следующие максимальные значения сопротивления сепараторов:

Поскольку плотность и удельный вес капельных жидкостей изменяются с изменением температуры практически незначительно, при гидравлических расчетах во многих случаям достаточно принимать их постоянными. В частности, подобное допущение может быть принято при расче-

вают только на растяжение, косвенно учитывая влияние кручения увеличением в /С0=1,25—1,35 раза силы затяжки. Такое увеличение расчетной осевой нагрузки практически обеспечивает достаточно точный учет влияния кручения на прочность болта. Условие прочности таких болтов имеет вид

не показан), укрепленного на рычаге клеммы; за счет сил трения обеспечивается передача этого момента на валик. Болты клеммового соединения, как говорят, работают «на затяжку». Они испытывают одновременное действие растяжения и кручения, но практически их рассчитывают только на растяжение, косвенно учитывая влияние кручения увеличением в К0 ~ 1.30 раза СИЛЕ! затяжки. Такое увеличение расчетной осевой нагрузки практически обеспечивает достаточно точный учет влияния кручения на прочность болта.

расположение осей тормозных рычагов и колодок на одной вертикали, что практически обеспечивает при горизонтально направленном усилии пружины и при любом направлении вращения тормозного шкива отсутствие усилия, изгибающего тормозной вал;

A sign -— = ыопт (t) (рис. 84). На АВМ типа ЭМУ-10 такое динамическое воздействие удобно формировать на основе слаботочного поляризованного реле, двух потенциометров и двух операционных усилителей. Схема моделирования такой функции показана на рис. 85. Опорное напряжение ± 100 В с наборного поля моделирующей установки подается соответственно на входы потенциометров П1 и П2, с помощью которых устанавливается амплитуда А импульсов; ползунки указанных потенциометров через контакты 1РП поляризованного реле РП соединяются с входом операционного усилителя /. Поляризованное реле РП управляется непосредственно сигналом у, который усиливается операционным усилителем 2 с коэффициентом усиления (5-т-10) и подается на обмотку питания реле. Усиление сигнала у требуется для обеспечения переключения реле при малых напряжениях и •, т. е. при его значениях, близких к нулю (±0,3 В), что практически обеспечивает переключение реле РП и соответственно его контактов 1РП в зависимости от sign у. Таким образом, на выходе операционного усилителя / формируются требуемые знакопеременные прямоугольные импульсы.

Возможность существования особых точек (седловых, типа гребней и оврагов и т. д.), разрывности функционала и изменений переменных условных экстремумов на границах допустимых областей, многосвязности, многоэкстремальности функционала, ограничений типа неравенств, дискретность переменных и т. д. — все это приводит к практической непригодности аналитических методов оптимизации теплоэнергетических установок. Применение ЭВМ и численных методов нелинейного программирования позволяет в основном преодолеть эти затруднения. При малом числе оптимизируемых переменных и при узких пределах их изменения отыскание глобального экстремума практически обеспечивает метод сплошного перебора на ЭВМ вариантов путем обхода в определенном порядке узлов многомерной сетки в пространстве независимых переменных и вычисление в каждой точке значений функций ограничений и функционала. При этом отбрасываются те точки, в которых ограничения не выполняются, а среди точек, для которых ограничения справедливы, выбирается точка с наименьшим (или наибольшим) значением функционала. При оптимизации по большому числу параметров применяются методы направленного поиска оптимума: градиентные, наискорейшего спуска, покоординатного спуска [Л. 21].

Ь) Регулирование давления в котельных агрегатах — регулирование «до себя». В котельных агрегатах с малыми аккумулирующими емкостями и инерционными: топками при резких изменениях расхода пара могут возникнуть быстрые и глубокие изменения давления. В этих случаях предусматривают специальную систему регулирования, которая поддерживает давление в определенных пределах. Эта система практически обеспечивает соответствие между количеством генерируемого и отдаваемого пара, т. е. это типичный случай регулирования на стоке.

При скоростях полета больше 600 — 700 км/час реализация условия 3' вместо 3 дает небольшое отличие в результатах и практически обеспечивает максимум тяги ТВД.

применяют более радикальные средства гашения колебаний стрелок, причем наилучшие результаты получены при непосредственном демпфировании стрелки и пружинной трубки с помощью жидкости, залитой в корпус манометра. Опыт показал, что заливка в корпус манометра масла индустриального 45 практически обеспечивает полное гашение колебаний. Следует иметь в виду, что при заливке жидкости в корпус манометра несколько снижается (на 5—6%) точность его показания.

Охлажденные до температуры цеха, но не выше 50° С, детали подвергают обработке холодом при —70-=—80° С. Перерыв между закалкой и обработкой холодом не должен превышать 4 ч. Охлаждение до —70° С замедленное. При отсутствии холодильных машин обработку ведут в термостате с бензином марки Б70, Б-91/115, Б-95/130, Б-100/130 (ГОСТ 1012—72). Выдержка при достижении температуры —70° С составляет 1 ч. Повторная загрузка деталей должна производиться в машинах, температура в которых не ниже —30° С. Нагретые до температуры цеха детали поступают на отпуск. Обработка холодом при —70° С практически обеспечивает стабильность размеров деталей.

Применение двух последовательно расположенных муфт с торообразной оболочкой дает возможность примерно в два раза увеличить крутильную податливость муфты без изменения нагрузочной способности. Наличие плавающей опоры у рассматриваемой комбинированной муфты практически обеспечивает разгрузку соединяемых валов и их опор от осевых сил, возникающих в каждой отдельной торообразной оболочке.