Практически одинаковый

6.2. Почему вырабатываемая турбиной мощность превышает мощность, затраченную на привод компрессора, если массовые расходы через них рабочего тела и перепады давлений практически одинаковы (см. рис. 6.4) ?

•стики карбидного и окисного уран-плутониевого воспроизводящего материала примерно такие же, как и ядерного топлива на такой же основе. Характеристики керамического материала на основе тория несколько иные. Окись тория ThO2 химически стабильна, температура плавления ее выше, чем двуокиси урана, и составляет 3250° С, но коэффициенты теплопроводности и линейного расширения у них практически одинаковы. Карбид тория ThC по своему поведению также похож на карбид урана. Он имеет более высокие плотность и температуру плавления, но теплопроводность его ниже теплопроводности карбида урана примерно в 3 раза. Таким образом, среди керамических материалов наиболее подходящим видом ядерного топлива для высокотемпературных реакторов ВГР и БГР являются карбиды урана, плутония и тория, обладающие хорошей совместимостью с графитом, пироуглеродом и карбидами металлов [13].

В исходном отожженном состоянии свойства этих сталей практически одинаковы: ав = 50-е-60 кгс/мм2; а0,2 = 35ч-40 кгс/мм2; 6 = 30%; ? = 60%; твердость НВ 140—180.

ства стали Р9 и Р18 практически одинаковы, так как мартенсит у них получается одного состава. Р

Физические свойства этих сплавов в термически упрочненном состоянии практически одинаковы (различие в пределах точности измерения):

Ф т о р о п л а с т-4Д. Фторопласт-4Д отличается от обычного фторопласта-4 только формой частиц и молекулярным весом, который н общем несколько ниже, чем у фторопласта-4. Все физико-механические свойства фторопласта-4Д практически одинаковы со свойствами фторопласта-4.

Таким образом, выполнен анализ напряженного состояния в области трещиноподобных дефектов в трубах типа царапин (рисок) . Напряжения в области дефектов зависят от их глубины и угла раскрытия р. Показано, что при (3 < 45 напряженное состояние в области трещины и царапины практически одинаковы количественно и качественно.

стзие трения на торцах принимает бочкообразную форму (рис. 2.99), площадь поперечного сечения увеличивается и нагрузка не только не падает, а даже возрастает. Пластичный материал практически разрушить путем сжатия нельзя, он сплющивается в тонкий лист, поэтому при сжатии для пластичных материалов предел прочности не может быть получен. Для них не делают разграничения между механическими характеристиками при растяжении и сжатии и ориентируются на механические характеристики, получаемые при растяжении, так как значения пределов пропорциональности и текучести для них практически одинаковы.

Для пластичных материалов предельные напряжения при растяжении и сжатии практически одинаковы. Отсюда, если балка, работающая на изгиб, выполнена из пластичного материала, то следует ее сечение выполнять симметричным относительно нейтральной оси. В этом случае z/max p = Утах с и, следовательно,

ведётся графич. построение (т.н. пла-зовая разбивка) теоретич. чертежа судна по практич. шпангоутам с привязкой к нему наиб, сложных узлов и конструкций корпуса судна. Разбивка проводится в натуральную величину или в масштабе. П. имеются также на пр-тиях авиац. пром-сти. ПЛАЗМА (от греч. plasma, букв.- вылепленное, оформленное) - иони-зир. газ, в к-ром объёмные плотности положит, и отрицат. электрич. зарядов практически одинаковы (условие квазинейтральности). П. образуется при электрич. разрядах в газах (газоразрядная П.), при нагреве газадотемп-ры, достаточно высокой для протекания интенсивной термич.

Плазма — частично или полностью ионизованный газ, в котором плотности положительных и отрицательных зарядов практически одинаковы.

Независимо от того, какой критерий положен в основу оценки условия неустойчивости моделей с трещинами, общим ограничением их применимости для оценки прочности деталей и конструкций является уровень средних напряжений (в нетто-сечении), который не должен превышать предела текучести металла. В противном случае асимптотическая оценка напряженно-деформационного состояния будет не справедливой. Однако при этом сами критерии (Кс, 5С, Jc, Тщ) не теряют физического смысла и, естественно, могут быть использованы для оценки качества материала любой прочности и пластичности. Приведенные данные свидетельствуют о том, что в случае маломасштабной текучести в области трещины силовые, деформационные и энергетические критерии дают практически одинаковый результат. Более перспективным из отмеченных критериев следует считать параметр J, поскольку он включает в себя компоненты напряжений и деформаций и его можно распространить на случай вязкого разрушения.

снтов А'в] и А'„2 (не более 50 %) А"„ « Ав- и расчет по обоим вариантам дает практически одинаковый результат

ентов А'В и КВ2 (не более 50 %) Квср * АЛВЭ и расчет по обоим вариантам дает практически одинаковый результат.

структуршяе составляющие будут иметь разные стационарные потенциалы, что приводит к возникновению локальных токов, и через некоторое время поверхность металла принимает практически одинаковый потенциал по отношению к раствору. При этом суммарный ток катодной .реакции по всей поверхности сплава (S *н) будет равен суммарному току растворения сплава (?J 1а). На рис. 13 приведена диаграмма, показывающая установление коррозионного потенциала для полностью поляризованного сплава. В отличие от диаграммы Эванса за начальное положение анодных кривых принимается равновесный потенциал каждой структурной еоетавляющей и физически неоднородного участка металла и равновесный окислительно-восстановительный потенциал среды.

Свойства сварных соединений. Испытания при комнатной температуре свойств сварных соединений сплава 7005, выполненных с присадкой проволоки сплавов 5356 и 5039, показали, что минимальные значения прочности сварных соединений составляют 261 и 295 МПа соответственно. Это на 10 % выше, чем прочность сварных соединений сплава 5083 [2]. Значения ог0,2 сварных соединений (на образце с длиной рабочей части 254 мм) почти вдвое выше, чем у сварных соединений сплавов 5083 и 5456, в то время как угол загиба сварных соединений сплавов 7005, 5083 и 5456 практически одинаковый.

Воздух, применяемый в качестве рабочего тела в пневматических системах, имеет практически одинаковый химический состав, и его физические свойства подчиняются всегда одним и тем же законам. Основное требование к воздуху, используемому в пневматических устройствах, заключается в том, чтобы он был очищен от механических примесей, насыщающих его в виде пыли. Кроме того, желательно, чтобы воздух содержал по возможности меньше влаги, которая при значительном разрежении конденсируется и оседает на деталях пневматических устройств в виде росы и даже льда. Если воздух применяется в контактирующих устройствах, то он должен быть очищен от примесей масла.

Из графиков видно, что наибольший к. п. д. обеспечивает закрутка т tg p2 = const. В целом же все типы закруток обеспечивают практически одинаковый максимальный уровень к. п. д.,

К. п. д. машины при пересчете производительности и развиваемого давления по указанным соотношениям для соответствующих точек при различных частотах вращения практически одинаковый.

Для определения интенсивности и характера кавитационной эрозии за последние 6—7 лет было проведено обследование большого числа агрегатов на различных гидростанциях как непосредственно в период капитальных ремонтов, так и по формулярам предыдущих ремонтов. Результаты этих обследований показывают, что ка-витационно-эрозионные повреждения различных деталей имеют практически одинаковый характер и для однотипных гидротурбин, расположены примерно в одних и тех-же местах. Объем эрозионных разрушений на деталях проточного тракта гидротурбин, изготовленных из углеродистых и низколегированных сталей, за межремонтный период достигает значительных размеров (табл. 2). Ка-витационные разрушения таких материалов характеризуются следующими данными.

Независимо от того, какой критерий положен в основу оценки условия неустойчивости моделей с трещинами, общим ограничением их применимости для оценки прочности деталей и конструкций является уровень средних напряжений (в нетто-сечении), который не должен превышать предела текучести металла. В противном случае асимптотическая оценка напряжено-деформационного состояния будет несправедливой. При этом критерии (Кс, 5С, Ie, Tm) не теряют физического смысла и естественно могут быть использованы для оценки качества материала любой прочности и пластичности. Приведенные данные свидетельствуют о том, что в случае маломасштабной текучести силовые, деформационные и энергетические критерии дают практически одинаковый результат. Более перспективным из отмеченных

Проводя сравнение сталей ХВГ и 9ХС, авторы работы [67] пишут: «. . . данные марки (речь идет о сталях ХВГ и 9ХС — Н. К.) имеют практически одинаковый химический состав, но заметно различаются по прокаливаемости. . .».