Практически одинаковых

Работу распространения трещины можно получить прямым испытанием (по Я. Б. Фридману и Б. А. Дроздовскому) образцов с заранее нанесенной трещиной (рис. 60,s). Очевидно, при испытании такого образца получаемая ударная вязкосгь равна работе распространения, так как трещина готова и йз = 0. Оба метода дают практически одинаковые значения ар, и использование того или иного метода, определяется практической целесообразностью.

При е < ЕТ, a = Е • в. При больших деформациях (Б»БТ) формулы (2.3) и (2.4) дают практически одинаковые результаты.

Размеры атома. Атомные радиус и объем наибольшие у щелочных металлов; сурьма и висмут имеют меньшие радиусы. Однако практически одинаковые радиусы с последними двумя металлами имеет пластичный свинец. Иридий и платина при очень близких размерах значительно отличаются по пластичности. В целом какой-либо закономерности не наблюдается.

материала при одной и той же степени шероховатости дали практически одинаковые значения а. Данные авторов [40] и данные других исследователей говорят о том, что влияние шероховатости на: интенсивность теплообмена при кипении проявляется в большей^ степени при малых плотностях теплового потока. С ростом q влияние шероховатости вырождается. Предельное значение q, выше которого не наблюдается влияние микрогеометрии, зависит от свойств жидкости и теп-лоотдающей поверхности. '

А. Н. Волковым проведены очень интересные исследования, в результате которых выяснено, что в условиях трения об обра-зивную поверхность модифицированные церием марганцовистые чугуны (5,6—12,9% Мп), имеющие практически одинаковые микроструктуры аустенита, карбидов и содержащие малые количества мартенсита и шаровидного графита, обладают одинаковой износостойкостью [19].

Объектом исследования служили непрокаленный нефтяной пиро-лизный кокс (с выходом летучих веществ 3,5%), полученный при коксовании гидравлической смолы пиролиза керосина в кубах при температуре около 480° С (исходный кокс), а также этот же кокс, подвергнутый термообработке при различных температурах (до 1300° С). Диспергирование этих коксов проводили в лабораторной вибромельнице М-35Л конструкции ВНИНИСМ в воздушной среде в атмосфере углекислого газа и в вакууме (остаточное давление 10~' мм рт. ст.) с различной продолжительностью. Удельную поверхность диспергированных коксов определяли по методу низкотемпературной адсорбции азота на установке Клячко — Гурвича [4]. Размеры агрегатов частиц рассчитывали по данным электрон-номикроскопических снимков и фотоколориметрических измерений [7], которые давали практически одинаковые результаты. Сорбци-онную способность кокса по отношению к парам бензола определяли на адсорбционной вакуумной установке с капиллярной микробюреткой [2] при относительном давлении пара P/Pi = 0,25. О взаимодействии свежеобразованной поверхности кокса со средой при диспергировании (кислородом воздуха и углекислым газом) судили по суммарному содержанию функциональных кислородных групп (фкг), которые определяли ацидиметрическим методом [9].

Влияние метода изготовления отливок. Это влияние нагляднее всего видно при сравнении свойств одних и тех же сплавов и состояний, изготовленных по различной технологии (см. табл. 2—4). Отливки сплава А356-Т61, изготовленные литьем в кокиль и по усовершенствованной технологии, имеют практически одинаковые значения а0,2- При 77 К значения ав и сго.г сплава А356-Т61, отлитого по усовершенствованной технологии, почти на 15 МПа, а а" на 48 МПа выше, чем у того же сплава, отлитого в кокиль, при этом ст"/(7о,2 также значительно выше.

При одинаковой твердости после отпуска различные марки П. т. о. с. имеют практически одинаковые

Цилиндрический образец диаметром 2 мм и длиной 10—15 мм (достаточной, чтобы зажать образец) изнашивается своим торцом об абразивную шкурку, закрепленную на торце вращающегося диска. Образец/прижимается к истирающей абразивной поверхности с помощью груза. Изнашивание образца должно производиться по свежей поверхности шкурки, для этого он получает радиальное перемещение в 1 мм за один оборот диска, так что образец трется на 50% по свежей поверхности шкурки. При принятой скорости вращения диска, равной 60 оборотам в минуту, испытание на разных расстояниях от его оси вращения дает за равный путь трения практически одинаковые результаты, что указывает на то, что примененные скорости вращения малы и не вызывают существенного нагрева. Поверхность шкурки подразделяется на зоны равной длины, например по 3 м, измеряемые по спиральному пути трения образца. Испытание изучаемого образца проводится на половинном числе зон (через одну), на остальных зонах испытывается в точно таких же условиях другой металл, принятый за эталон, который используется при испытании разных материалов в разное время. Таким образом, производятся испытания изучаемого металла и эталона на изнашивание при нагрузке на образец 0,3 кГ на пути трения для каждого материала, равном 15 м. За результат испытания принимается отношение износа эталона к износу изучаемого материала; это отношение является относительной износостойкостью. На каждом участке листа шкурки проводится только одно испытание.

в последнее время осуществлён ряд конструкций карданов, обеспечивающих (практически) одинаковые скорости вращения соединяемых валов. На фиг. 75 показан такой кардан системы Rzeppa. На конце вала / имеется чашка с дорожкой внутри для шариков 4. Такие же дорожки имеются на внешней поверхности тела 5, установленного на конце вала 6. Чтобы скорости валов были одинаковы, необходимо,

метрические размеры разрушенных вздутий. Образцы нелегированного молибдена облучали в интервале температур от комнатной до 400 К, образец сплава МР-47— в интервале 293— 800 К, а образцы сплава ЦМ-10 —в интервале 350—800 К-Во всех случаях была обнаружена эрозия поверхности вследствие разрушения образующихся при облучении вздутий (рис. 3.20 и 3.21). Однако строгой количественной зависимости эрозии молибдена и его сплавов от дозы и температуры облучения в работе установлено не было, хотя высказано предположение о связи характера разрушения вздутий с прочностными свойствами облучаемых сплавов. Сплавы ЦМ-10 и МР-47, имеющие практически одинаковые прочностные характеристики при 800 К, показали примерно равные коэффициенты эрозии (0,42±0,2 атом/ион). Образцы менее прочного монокристаллического молибдена показали коэффициент эрозии 0,72 ± ±0,36 атом/ион, а плотность вздутий почти на порядок ниже, чем плотность вздутий на сплавах ЦМ-10 и МР-47. Однако предположения авторов работы [646] и полученные ими данные об эрозии молибдена и его сплавов при облучении ионами гелия должны быть подтверждены дополнительными исследованиями на большем количестве образцов и в условиях, более близких к реальному облучению в термоядерных установках.

сания процесса длительного разрушения нужно, строго говоря, располагать двумя различными уравнениями повреждений, одно из которых относится к первой стадии рассеянных повреждений, другое — ко второй стадии локальных повреждений. Кроме того, необходимо еще установить условие завершения первой и начала второй стадии, оканчивающейся полным разрушением тела при достижении трещинами их критических размеров. Такой путь полного описания процесса длительного разрушения намечен, например, в работах В. В. Болотина применительно к однонаправленным композиционным материалам. Однако в подавляющем большинстве случаев длительную прочность пока еще оценивают на основе рассмотрения либо только стадии рассеянных, либо только стадии локальных повреждений. Первый путь, во многих случаях вполне обоснованный, может считаться в настоящее время более универсальным. С другой стороны в современных расчетах на многоцикловую усталость металлических конструкционных элементов проявляется тенденция ограничиваться рассмотрением только стадии роста трещин усталости, развивающихся из некоторых исходных (технологических) дефектов в виде малых поверхностных трещин с нормированной начальной длиной или глубиной. Иногда при решении практически одинаковых проблем усталостной прочности применяется в одних случаях первый, а в других — второй путь, причем в случае использования достаточно полных и достоверных экспериментальных данных о сопротивлении материала оба пути приводят к удовлетворительной оценке ресурса рассматриваемых конструкционных элементов.

При длительности испытаний, исчисляющейся десятками часов (в наших опытах 60—70 часов), мы вправе считать, что каждый образец и каждый участок его поверхности работал в постоянных и практически одинаковых условиях трения.

В зубьях канавки диска возникают такие же по величине напряжения, что и в зубьях лопатки, ввиду практически одинаковых их размеров. Растягивающие же напряжения в гребнях диска в общем случае имеют иные ?' . к значения, чем в хвостовике ло-

ного влияния на эксплуатацию камеры, так как потребляемый на входе напор в известной мере можно считать пропорциональным фактической крутке в циклоне, что следует из практически одинаковых значений коэффициента

Данный вывод имеет большое значение для изучения формовки автоэмиттеров. Формовка приводит к уменьшению относительного разброса величины R, что означает создание на поверхности автоэлектронного эмиттера ансамбля практически одинаковых микровыступов, работающих в примерно равных условиях токоотбора.

Значительно влияет на свойства стали Н18К9М5Т и режим старения. Длительное (до 40—50 ч) старение при 425—450 °С обеспечивает более высокие прочностные свойства стали, чем старение при 480—500 °С при практически одинаковых показателях пластичности. С помощью комбинированного старения (500 °С, 3 ч + 425 °С), сократив время выдержки вдвое, можно получить ту же прочность стали, что и при длительном низкотемпературном старении. Отличительной особенностью стали Н18К9М5Т является то, что пластичность, вязкость разрушения, работа ударного изгиба образцов с трещиной изменяются при возрастании упрочнения практически независимо от режима старения.

Следовательно, в ряде случаев наклеп приходится устранять. Для этого требуется нагрев, стимулирующий диффузионные процессы. Наклеп можно устранить, применяя уже рассмотренный обыкновенный отжиг. Однако рекристаллизационный отжиг из-за значительно более низкой температуры и намного меньшей продолжительности его проведения при практически одинаковых результатах более предпочтителен.

нения электролизеру с обожженными анодами будет соответство--вать меньшая правая часть, что позволяет оценить электролизер Д-2 как более устойчивый агрегат, чем А-20. На практике отмечалось, что электролизер Д-2 отличался более спокойной поверхностью катодного металла, чем А-20 при практически одинаковых уровнях металла. Электролизер Д-2 проще в технологическом обслуживании.

Значительно влияет на свойства стали Н18К.9М5Т и режим старения. Длительное (до 40—50 ч) старение при 425—450 °С обеспечивает более высокие прочностные свойства стали, чем старение при 480—500 °С при практически одинаковых показателях пластичности, С помощью комбинированного старения (,500 °С, 3 ч-J- 425 °С), сократив время выдержки вдвое, можно получить ту же прочность стали, что и при. длительном низкотемпературном, старении. Отличительной особенностью стали HI8K.9M5T является то, что пластичность, вязкость разрушения, работа ударного изгиба образцов с трещиной изменяются при возрастании упрочнения практически независимо от режима старения.

Наличие в структуре составляющих с высокой пластичностью в связи с их налипанием на режущую кромку инструмента сильно ухудшает качество поверхности изделия, снижает теплоотдачу и поэтому скорость резания и стойкость инструмента, а присутствие структурных составляющих с повышенной твердостью приводит к аналогичным результатам из-за их большого сопротивления упругой и пластической деформации. В специальных экспериментах, проведенных автором на стали 40 по режимам I---VI, представленным на рис. 4, удалось получить грубые выделения феррита (режим VI) и незначительное количество бейнита (режим IV) при практически одинаковых твердости и оптической структуре. Анализ профилограмм поверхности образцов и деталей, средние результаты которых приведены на рис. 5, показывает существенное различие шероховатости поверхности при наличии даже малого количества очень пластичных или твердых структурных составляющих при общей ферритно-перлитной структуре.