Практически одинаковыми

целом, без вычисления напряжений в отдельном слое. Сплошными линиями на рис. 4.13,6, 4.13, в показаны кривые, подсчитанные по предельным напряжениям при растяжении, пунктирными — при сжатии. Как видно, использование в методе предельных напряжений растяжения или сжатия приводит к практически одинаковым результатам. В обоих случаях наблюдается хорошее совпадение расчета с экспериментом. И наконец, рассмотрим пример оценки предельных напряжений при двухосном нагружении слоистого углепластика

композитов с концентраторами напряжений приводит к практически одинаковым результатам и обеспечивает хорошее описание результатов экспериментов.

Параметр А, характеризующий связь между шириной петли гистерезиса в первом полуцикле нагружения и. степенью исходного деформирования, оказывается практически одинаковым для растяжения — сжатия (точки 1) и циклического сдвига (точки 2) и равным величине 1,2 (рис. 2.4.2, б).

на рисунках штрих-пунктирной линией. Даже при более или менее равномерной коррозии локальные очаги плавления дают вклад в общее деформационное увеличение скорости коррозии, чем и объясняется расположение всех опытных точек над штрих-пунктирной линией. Характерно, что и в этом случае в соответствии с теорией определяющими факторами являются физические свойства (Vu) и напряженное состояние металла: относительное увеличение скорости коррозии одинаково напряженного металла (стали) оказалось практически одинаковым в 20%-ном растворе H2SO4 и в синтетической рудничной воде, которые различны по химическому составу.

на рис. 1 и 2 штрихпунктирной линией. Даже при более или менее равномерной коррозии локальные очаги плавления дают вклад в общее деформационное увеличение скорости коррозии, чем и объясняется расположение всех опытных точек над штрих-пунктирной линией. Характерно, что и в этом случае в соответствии с теоретическим анализом определяющими факторами являются физические свойства (VJ и напряженное состояние металла: относительное увеличение скорости коррозии одинаково напряженного металла (стали) оказалось практически одинаковым в 20%-ном растворе H2SO4 и в синтетической рудничной воде, различных по химическому составу.

Если же сравнение двух схем нагружения проводить при одинаковых сочетаниях максимальных напряжений сдвига и градиента напряжений, то число начальных трещин окажется практически одинаковым. Если сравнивать максимальные циклические напряжения сдвига в вершине концентратора при кручении и изгибе при одинаковых значениях градиента напряже-

этих зон, однако характер полученных зависимостей остается практически одинаковым (кривые 1, 3). Наличие же карбидообра-зующих элементов Ti, Gr в наплавленном металле увеличивает скорость образования диффузионных зон (кривые 2, 4).

Сопоставление соответствующих эпюр в двух стержнях показывает, что в части, удаленной от места приложения нагрузки на сравнительно небольшую величину, напряженное состояние при любом законе распределения силы по торцу оказывается практически одинаковым. Лишь в частях, примыкающих к нагруженным торцам, распределение напряжений получается существенно различным.

Данные таблицы позволяют заключить, что обе формулы приводят к практически одинаковым величинам жесткости и, следовательно, в обследованном диапазоне значений а

По отработке межремонтного ресурса выяснилось, что износ восстановленных втулок во всех случаях был меньше износа парных втулок. Износ сопряженных стальных осей был практически одинаковым.

После чистового шлифования различие в погрешностях становится несущественным, допуск на готовые изделия бгот во всех трех партиях выдерживается практически одинаковым.

При наличии разделки кромок размеры глубины провара и высоты валика будет отличаться от размеров, полученных при сварке стыковых соединений без разделки на одинаковом режиме. Однако наличие разделки, зазоров, тип шва влияют главным образом на соотношение долей участия основного и наплавленного металла, а контур провара и общая высота шва С при неизменном режиме сварки остаются практически одинаковыми (рис. 98). Поэтому

величины т], \\i и L принимаем практически одинаковыми. 100

Опыты авторов [63] показали также, что при кипении на пористых покрытиях, т. е. в условиях, весьма благоприятных для зарождения и роста паровых пузырей, коэффициенты теплоотдачи к кипящим фреонам-12 и 22 при равных плотностях теплового потока оказались практически одинаковыми.

Приближенная автомодельность теплоотдачи относительно величины g (или, что то же самое, отрывного диаметра d0) для развитого пузырькового кипения подтверждается рядом экспериментов, проведенных как, при перегрузках, так и при малых значениях ускорения поля тяжести, т. е. при условиях, приближающихся к условиям невесомости. Эти же соображения объясняют и то, что закономерности развитого кипения в условиях свободного и вынужденного движения кипящей жидкости являются практически одинаковыми. Ряд внешних факторов {вибрация поверхности, i наложение электрических полей и др.) оказывают влияние на теплоотдачу лишь при малых плотностях теплового потока. Но с увеличением qc~ их влияние постепенно вырождается [Л. 102].

Итак, первая серия проведенных экспериментов показала, что технология производства титановых дисков допускает возможность получения даже в пределах одной плавки материала, обладающего разной чувствительностью к условиям нагружения. Причем параметры структуры и механические характеристики у материалов с разной чувствительностью к условиям нагружения находятся в допустимых пределах по Техническим условиям изготовления дисков компрессоров ГТД и могут быть практически одинаковыми. Следует подчеркнуть, что применительно к исследованным дискам работа разрушения, являющаяся одной из основных характеристик, по которой судят о чувствительности материала к хрупкому разрушению, составляла от 10,2 до 19,5 Дж/см2, что существенно превышает минимально рекомендуемое значение КСТ, равное 8,0 Дж/см2. Причем у всех трех исследованных дисков значения КСТ были близкими. В связи с этим есть основания предполагать, что работа разрушения образца с трещиной не позволяет гарантированно выявлять склонность материала к разрушению по границам фаз.

В работе [1 ] четыре стеклянных конденсатора емкостью 0,02 мкф и рабочим напряжением 200 в облучали в реакторе (мощность 16,5 Мет) в течение 12 днейпотоками тепловых нейтронов 7,8-1012 нейтронI(см2• сек), быстрых 2,5-Ю11 нейтрон /(см2 -сек) при мощности дозы у°блучения 5,8-104 эрг/(г-сек). Изменения во всех конденсаторах были практически одинаковыми. Емкость увеличилась на 2% за первые два дня облучения, а затем не изменялась почти до конца облучения, когда увеличение емкости одного из конденсаторов достигло 3 %. После остановки реактора емкость восстановилась до исходной величины с точностью до 1 %. Значения коэффициентов рассеяния увеличились в 8—10 раз с последующим полным восстановлением после окончания облучения. Наблюдаемые изменения емкости этих конденсаторов показывают, что они не могут использоваться в схемах с точной настройкой, требующих прецизионных конденсаторов. Но это не исключает возможности их применения в других схемах.

ния у места разрушения, без загнутости краев излома, при давлении примерно в 2 раза ниже расчетного. Начальную зону разрушения определяли по наличию гладкого участка в изломе, расположенного перпендикулярно к поверхности баллона, в то время как остальная часть излома располагалась по наклонной поверхности. На начальном участке было отмечено множество локальных очагов, расположенных со стороны внутренней поверхности, изнутри вдоль излома обнаружен тонкий слой явно кристаллического строения, представляющий собой альфирован-ный слой. Вблизи начала разрушения образовалось большое количество дополнительных трещин, по-разному ориентированных по отношению к линии излома. На электронно-фрактогра-фических снимках наблюдается строение, характерное для хрупкого разрушения в начальной зоне излома, и увеличение пластичности по мере удаления от очага (рис. 32). Таким образом, анализ строения изломов и вида разрушения (большое количество дополнительных трещин) привел к выводу о влиянии охрупчивающих факторов, которые наиболее сильно проявились в материале внутреннего поверхностного слоя баллона. Анализ технологии изготовления детали показал возможность насыщения металла водородом и кислородом при проведении отжига (550°С, 2 ч) в среде недостаточно хорошо просушенного аргона. Насыщение проходило неравномерно (по току аргона) и лишь с внутренней стороны, поскольку аргон подавался во внутреннюю полость. Содержание водорода в материале дефектных баллонов составило 0,05%, бездефектных баллонов— 0,008% и ниже. Необходимо отметить, что механические свойства макроскопических объемов материала дефектных и бездефектных деталей оказались практически одинаковыми (табл. 5).

В большинстве случаев зона излома, соответствующая стадии медленного распространения трещины, имеет тем более хрупкий характер, чем больше долговечность образца. Например, образцы стали Н17К12М5Т, изготовленные из металла разных плавок, но с практически одинаковыми механическими свойствами при кратковременных испытаниях, показали разброс по долговечности при испытаниях на КПН при сг=1,50 ГН/м2 от2,5 до 8 сут. В образцах с большей долговечностью в зоне КПН наблюдалось хрупкое межзеренное разрушение, в зоне долома — пластичное, внутризеренное; в образцах с малой долговечностью разрушение в зоне КПН менее хрупкое, а в зоне долома менее пластичное (рис. 52). При кадмировании той же стали долговечность снизилась от 4 сут (без кадмирования) до 5—10 ч; разрушение в зоне КПН было межзеренным, но менее хрупким, чем без кадмирования. Охрупчивания в зоне долома при КПН с увеличением долговечности, как правило, не наблюдается, в противоположность замедленному разрушению при водородной хрупкости.

Следует подчеркнуть, что в экспериментах стали с добавкой титана (Х18Н10Т и Х18Н9Т) обладают практически одинаковыми характеристиками длительной прочности и пластичности (см. рис. 1.2.7 и 1.2.8), в то время как сталь Х18Н9 имеет несколько меньшую длительную прочность при более медленном темпе охрупчивания в том же, что и для сталей с титаном, интервале дредельных величин длительной пластичности (рис. 1.2.7 и 1.2.9).

Общим для всех случаев разрушений трубопроводов в процессе эксплуатации, имеющих вид разрывов в продольном направлении по основному металлу или в околошовной зоне продольного сварного шва трубы, является отсутствие заметного уменьшения толщины стенки трубы у кромок разрыва, а также отсутствие остаточной деформации по периметру трубы. По внешнему виду поверхности излома в средней части по длине трещины можно отметить характерную начальную (очаговую) [зону разрушения. В этой зоне трещина имеет признаки разрушения без следов пластической деформации. Остальная часть трещины имеет следы пластической деформации в зоне дорыва. Механические свойства металла труб вблизи от линии разрыва и вдали от нее оказываются практически одинаковыми, находясь в пределах исходных нормативных характеристик.

Характеристики малобазных тензорезисторов для статических и циклических измерений при однократном нагружении оказываются практически одинаковыми для обоих типов датчиков (рис. 6.2.1). Максимальные измеряемые величины односторонне накопленной деформации по условиям сохранения на исходном уровне значений коэффициента тензочувствительности составляют 4—5%. При малоцикловых нагружениях выявляется существенное отличие в метрологических свойствах датчиков статических