Практически одинаковая

столь существенно зависящая от состава стали или сплава, не зависит от его структуры, т. е. это свойство структурно нечувствительное. Так, окалиностойкость ферритных (чисто хромистых) и аустенитных (хромоникелевых) сплавов, как видно из рис. 336, практически одинакова.

Кристаллическая структура а и а' практически одинакова (гексагональная плотноупакованная решетка), однако превращение при низкой температуре приводит к искажениям в а-решетке и уменьшению ее пластичности (иногда такой мартенсит в титановых сплавах обозначают через а.")-,

В дизелях осуществляется качественное регулирование мощности двигателя. Нагрузка двигателя пропорциональна цикловой подаче топлива, степень наполнения цилиндров воздухом у безнаддувных дизелей на всех режимах практически одинакова. В дизеле на всех режимах работы коэффициент избытка воздуха больше единицы (а 1,3-4- 5). Концентрации СО и С,,Нт определяются не составом смеси, а локальными явлениями, происходящими во фронте пламени и пристеночной зоне камеры сгорания. Зависимость концентраций вредных веществ имеет сложный неоднозначный характер, диапазон изменения объемных концентраций СО составляет 0,05 ... 0,50%, концентраций С„Нт -- 10 ... 100 млн-1 (у карбюраторного двигателя соответственно 0,25...6% и 50 ... 1000 млн-1).

Установлено, что при одновременной диффузии углерода и азота ускоряется диффузия углерода. Скорость роста нитроцементовап ного и цементованного слоев на глубину 500 мкм практически одинакова, хотя температура нитроцементации почти на 100°С ниже

5—8 % Сг повышает окалипостонкость до 700—750 "С; увеличение содержания Сг до 15 —17 % делает сталь окалшюстойкой до 950— 1000 °С, а при введении 25 % Сг сталь остается окалшюстойкой до 1100 "С. Легирование сталей с 25 % Сг алюминием в количестве 5 % повышает жаростойкость до 1300 'С. Жаростойкость зависит от состава стали и в меньшей степени от ее структуры. В связи с этим жаростойкость ферритных и аустенитных сталей при равном количестве хрома практически одинакова.

Что касается выбора материала, то для стержней большой гибкости (когда сгкр s^ опц) применять сталь повышенной прочности нецелесообразно. Это следует из того, что в данном случае модуль упругости Е является единственной механической характеристикой, определяющей сопротивляемость стержня потере устойчивости [см. формулу (13.5)], а для различных сортов стали его величина практически одинакова. Для стержней малой гибкости применение высокосортных сталей оказывается выгодным, так как с увеличением предела текучести повышаются критические напряжения, а следовательно, и запас устойчивости.

изменениями напряженности поля тела В от точки к точке можно пренебречь). Но, например, при помощи двух разноименно заряженных параллельных пластин, находящихся на малом по сравнению с размерами пластин расстоянии друг от друга (плоский конденсатор), можно создать электрическое поле, напряженность которого почти во всем пространстве между пластинами практически одинакова по величине и направлению, т. е. создать однородное электрическое поле.

Анализ результатов решения показывает, что для расчета значений 6 достаточно ограничиться шестью членами ряда. Из полученного решения следует, что при Bi < 0,1 температура поверхности и середины пластины практически одинакова при всех Fo. При Bi > 100 можно считать, что Гст к Тж.

Пластичность серебра при испытании на воздухе и вакууме практически одинакова.

ность температур между паром и стенкой на экономайзерном и ки-пящемл участках практически одинакова, то среднее значение коэффициента теплоотдачи от пара к стенке на зкономайзерном участке

По данным Л. Н. Давыдовой, твердость торцового образца после закалки на расстоянии =g;50 мм от торца практически одинакова. Ширина полосы, т. е. разбег твердости на каком-либо расстоянии от торца, характеризующая колебание прокаливаемости стали, определяется составом плавок и колеблется у торца в пределах HRC 40—50.

Рассмотрим качественно вид ВАХ туннельной структуры. Так как туннелирование электронов может идти лишь на свободные уровни, то в отсутствие внешнего смещения участвовать в переходах будет лишь незначительная часть электронов, энергия которых близка к фермиевской. Эти электроны образуют встречные потоки равной величины. При приложении к структуре внешнего смещения V возможность туннелирования получает группа электронов отри* дательного электрода с энергиями от [л — qV до ц (рис. 10.6, б). При малых смещениях число таких электронов пропорционально смещению V. Так как прозрачность барьера для всех этих электронов практически одинаковая, то туннельный ток должен быть также прямо пропорционален смещению: / ~ V. При больших смещениях средняя высота и толщина потенциального барьера для туннелиру-

2. Скорость роста трещины усталости при 76 и 4 К практически одинаковая.

3. Скорость роста трещины усталости в направлениях ДП и ПД при 76 К практически одинаковая.

включения образуют растворы солей, к-рые вызывают активное растворение магниевых сплавов. Интенсивное разрушение сплава в этом случае идет только в местах флюсовых включений (рис. 3). Флюсовая коррозия весьма опасна, т. к. приводит к сквозному разрушению металла. Изготовление литых деталей и слитков без флюсовых включений является одним из осн. методов повышения коррозионной стойкости магниевых сплавов. Коррозионная стойкость литейных магниевых сплавов в атм. условиях практически одинаковая. Коррозионная стойкость новых литейных сплавов МЛ9, МЛ10, МЛН, МЛ 12, ВМЛ1, ВМЛ2 в термически обработанном состоянии выше, чем у широко применяемого сплава МЛ5

Равновесная влажность древесины. Древесина в зависимости от температуры и относительной влажности окружающего воздуха и собственной влажности обладает свойством или поглощать из воздуха пары воды и соответственно повышать собственную влажность, или выделять их из себя и понижать собственную влажность. При длительном (измеряемом десятками дней) нахождении древесины на воздухе неизменного состояния указанный выше процесс заканчивается и устанавливается так называемая равновесная влажность древесины. Каждому значению температуры и относительной влажности воздуха соответствует определенная влажность древесины, практически одинаковая для всех ее пород. Указанная зависимость приведена в табл. 1.

Равновесная влажность древесины. Древесина в зависимости от температуры, относительной влажности окружающего воздуха п собственной влажности обладает свойством или поглощать из воздуха пары воды и соответственно повышать собственную влажность, или выделять их и понижать собственную влажность. При длительном (измеряемом десятками дней) нахождении древесины на воздухе неизменного состояния указанный выше процесс заканчивается, и устанавливается так называемая равновесная влажность древесины. Каждому значению температуры и относительной влажности воздуха соответствует определенная влажность древесины, практически одинаковая для всех ее пород. Указанная зависимость приведена в табл. 1.

Влагопоглощение (гигроскопичность) древесины— способность её поглощать влагу из окружающего воздуха. В силу этого свойства влажность древесины непостоянна и меняется в зависимости от температуры и относительной влажности окружающего её воздуха. Каждому сочетанию температуры и влажности воздуха соответствует определённая равновесная влажность древесины, практически одинаковая для всех пород и достигаемая древесиной при долговременном пребывании её при данных условиях (фиг. 4).

Как уже указывалось выше, явление коррозионного растрескивания аустенитных нержавеющих сталей в растворах хлоридов рассматривается двояко: во-первых, с точки зрения воздействия ионов хлора и напряжений на защитные свойства пассивной пленки,, образующейся на поверхности металла, и во-вторых, с точки зрения распада аустенита под воздействием напряжений и активного растворения образующейся при этом а-фазы в растворах, содержащих ионы хлора. Оставаясь в рамках первого направления, трудно объяснить интенсификацию процесса коррозионного растрескивания при наличии в растворе кислорода. Ведь с точки зрения пленочной теории пассивности присутствие кислорода в растворе должно способствовать пассивации металла и увеличению защитных свойств пленки. С этих же позиций непонятно отсутствие влияния механических напряжений и хлоридов на скорость катодного процесса ионизации кислорода. Если ионы хлора и напряжение в металле способствуют разрушению пассивной пленки, то оба эти фактора должны: изменять скорость и анодного, и катодного процессов. Ниже будет показано, что напряжения не влияют на скорость катодного процесса в растворах хлоридов и других анионов. Об отсутствии влияния напряжения на скорость катодного процесса на сталях 18-8 и 18-10 в кипящем растворе насыщенного хлористого магния указывали Т- П. Хор и Ж- Г. Хайнес[ II 1,133]. С точки зрения пленочной теории, увеличение стойкости сталей к коррозионному растрескиванию трудно увязать с ростом содержания никеля в них и практически невозможно объяснить, почему аустенитная нержавеющая сталь, практически одинаковая по составу (особенно по хрому и никелю), но в силу тех или иных причин становится магнитной, является значительно более стойкой к коррозионному растрескиванию, нежели та же сталь, не обладающая магнитными свойствами [111,12?;

На рис. 1, в приведена зависимость интенсивности изнашивания упрочненных сталей от температуры испытания. При низких температурах и сухом трении износостойкость пропорциональна твердости и соответственно наблюдается некоторое преимущество азотированных сталей Х17Н13МЗТ и 38ХМЮА и цементированной 18ХГТ. При повышении температуры до 350° С интенсивность изнашивания цементированных сталей возрастает и выявляется преимущество азотированных. При 500° С даже азотированная сталь 12ХНЗА, показавшая большой износ при комнатной температуре вследствие низкой твердости слоя, оказывается более износостойкой, чем любая сталь после цементации и нитроцементации. При нормальной температуре у цементированной стали 18ХГТ и азотированной стали 38ХМЮА практически одинаковая износостойкость, а при 500° С сталь 38ХМЮА после азотирования в 4,5 раза более износостойка, чем сталь 18ХГТ после цементации.

Анализ данных показывает, что высокая конструкционная прочность шпилек из стали ЗОХГСА сказывается лишь при малом числе циклов N; при больших базах испытаний (5-104 ... 105) прочность стальных и титановых соединений практически одинаковая.

сплавления предел прочности при раз-рыве остается неизменным. Следует отметить, что в этом случае прочность припоя и паяемого материала (низкоуглеродистой стали) практически одинаковая (примерно 412 МПа).