Практически отсутствовали

Статическое уравновешивание практически осуществляется' двумя способами: а) подбором и прикреплением к детали (винтами, сваркой, пайкой) в удобном месте уравновешивающей массы (противовеса) со стороны прямо противоположной смещению центра массы относительно оси вращения; б) путем удаления (высверливанием, фрезерованием) лишнего материала детали с той стороны, в которую смещен центр массы относительно оси вращения. Эти операции осуществляются путем подбора до тех пор, пока деталь не окажется полностью уравновешенной. При тщательной балансировке г = 0,10^-0,05 мм.

Здесь следует обратить внимание на то, что в рассматриваемой установке практически осуществляется перевод двоичной системы

ЛАМИНАРНОЕ ТЕЧЕНИЕ (от лат. lamina — лист, пластинка, полоска) — упорядоченное течение вязкой жидкости (или газа), характеризующееся отсутствием перемешивания между соседними слоями жидкости. Л. т. устойчиво и практически осуществляется при значениях Рейнолъдса числа

Коэффициент р зависит от величины дуги обхвата и закона распределения нормальных реакций по поверхности направляющей. Величина его определяется фактическим зазором в кинематической паре: если ползун входит в направляющую с большим зазором, контакт практически осуществляется в пределах весьма малой дуги и р ^ 1; если дуга обхвата достигает 180°, то при косинусои-дальном законе распределения реакций р ^ 1,57; если кинематическая пара прошла приработку, можно принять в пределах дуги обхвата равномерное распределение давления и тогда р & 1,28.

В качестве модельного образца твердого тела нами был выбран монокристалл кальцита, который отличается тем, что в нормальных условиях в нем затруднено трансляционное скольжение и пластическая деформация при небольших нагрузках практически осуществляется путем двойникования.

В качестве модельного образца твердого тела был выбран монокристалл кальцита, который характерен тем, что в нормальных условиях в нем затруднено трансляционное скольжение и пластическая деформация при небольших нагрузках практически осуществляется путем двойникования.

Дополнительно к этому следует сказать, что случай с падающей массой практически осуществляется тем, что сразу после падения мы присоединяем массу на длительное время к телу, на которое она «падает», и только после этого при помощи бесконечно короткого импульса мы сообщаем ей количество движения mvo. Конечно, результат получится тот же.

Механизмы с числом пассивных связей и больше kv. Этот случай практически осуществляется, когда в механизме имеются кинематические пары с числом степеней свободы меньшим, чем это требуется из условия наложения на механизмы общих связей. Однако применение таких пар становится возможным лишь из-за специфики устройства самого механизма. Под спецификой устройства в данном случае понимается, например, выбор определенных соотношений между размерами звеньев; при использовании вращательных пар — специальное расположение их осей в пространстве; для высших пар типа фрикционных дисков — специальное очертание дисков, например, по концентрическим окружностям, по эллиптическим или овальным кривым, со специальным подсчетом параметров и т. д. Для высших пар типа зубчатых зацеплений под спецификой подразумевается специальное нарезание боковых поверхностей зубьев. Например, в винтовых колесах боковые поверхности зубьев имеют между собой точечный контакт, обеспечивающий 5 степеней свободы в относительном движении, а в червячной передаче благодаря специфике нарезания (см. гл. XVII, стр. 501), пара, образованная боковыми поверхностями зубьев колеса и ниток червяка, будет парой

боковой зазор для устранения заклинивания; при нарезании по методу обкатки нужно взять больший модуль для компенсирования ослабления ножки зуба шестерни благодаря ее подрезу головкой зуба инструмента. Однако более целесообразным является запроектиро-ванне такого эвольвентного зацепления, в котором явление подрезания целиком отсутствует. Это практически осуществляется применением корригированного или исправленного эвольвентного з а ц е п л е н и я. Во всяком случае, при проектировании колес конструктор ясно должен представлять, при каких исходных данных будет возникать явление подрезания, от каких факторов оно в первую очередь зависит и при помощи каких конструктивных мер надлежит бороться с этим нежелательным явлением.

•4 > Л HOJM< = т(г!+гг) т так> практически осуществляется угловая

Министерством речного флота РСФСР разработана и практически осуществляется широкая программа использования радиоактивных изотопов и излучений на речном транспорте.

— наибольшее количество металлургических дефектов основного металла наблюдалось на трубопроводах Павловского, Западного и Дедуровского коридоров. На трубопроводах Кара-чаганакского газоконденсатного месторождения (КГКМ) эти дефекты практически отсутствовали. Однако на трубах ветки КГКМ-ГПЗ наблюдались дефекты проката (изменение толщины стенки до 3-5 мм);

Как показано в работах [35,60,61], РКУ-прессование также может приводить к формированию в Си и Ni равноосной ультрамелкозернистой структуры. В Си средний размер зерен оказался 210нм (рис. 1.8), а распределение зерен по размерам было подобно логнормальному. Электронно-микроскопические исследования выявили присутствие трех типов зерен. В малых зернах (меньше 100 нм) решеточные дислокации практически отсутствовали, в зернах среднего размера (200-300 нм) наблюдались отдельные хаотически расположенные дислокации, а в больших зернах (400-500 нм) происходило формирование субзерен. Средняя плотность дислокаций внутри зерен составила 5 х 1014 м~2. Вместе с тем, вид структуры после РКУ-прессования очень сильно зависит от режимов деформирования. Например, при том же количестве проходов (12) изменение маршрута прохождения заготовок при РКУ-прессовании Си от В к С (см. §1.1) приводит к формированию принципиально другого типа микроструктуры — полосовой структуры, имеющей много малоугловых границ (рис. 1.85).

В работе [273] подобные исследования проводились при температуре жидкого азота потенциометрическим (компенсационным) методом на образцах Си (чистотой 99, 98%), подвергнутых ИПД кручением с логарифмической степенью деформации е — 7. Такая обработка привела к формированию зеренной структуры с размером зерен 140 нм. В теле большинства зерен дислокации практически отсутствовали. Границы зерен оказались преимущественно болынеугловыми и равновесными. Образцы, отожженные при высоких температурах, имели средний размер зерен 13 мкм и более. Было обнаружено, что удельное электросопротивление р интенсивно деформированного образца уменьшается с ростом температуры отжига (рис. 4.3). Уменьшение носило нелинейный характер. Последовательный отжиг до 200 °С приводил к относительно

При частоте нагружения до 2000 Гц образцы испытывали на электродинамическом вибростенде, а свыше — на магнитострик-ционных вибраторах. Кривые усталости при заданной частоте нагружения строили по результатам испытания 15—20 образцов. Для исключения влияния технологических факторов на характеристики усталости при различных частотах нагружения образцы всех серий изготовляли по специальной технологии, обеспечивающей следующие параметры качества поверхности: шероховатость поверхности V Юа, глубину наклепа не более 25—30 мкм, технологические макронапряжения практически отсутствовали. В течение всего эксперимента обеспечивали постоянство всех 234

«В 30-е годы остро встал вопрос о развитии электровакуумной промышленности СССР; бурно рос выпуск осветительных ламп, приемно-усилительных ламп и других приборов, закупалось импортное оборудование, которое необходимо было осваивать, налаживать, эксплуатировать. .. Квалифицированные кадры практически отсутствовали.

При испытании образцов в условиях малоциклового нагружения длительность цикла составляла гц = 2,6 мин при температурах до 700 Си 7Ц = 30 с при 800 С. Принятые условия испытаний обеспечивали скорости деформирования, при которых практически отсутствовали временные эффекты, поэтому кривые деформирования принимали в качестве "мгновенных", образующих семейство изоцикли-ческих диаграмм.

гостью фарфора по сравнению с бетоном. На рис. 1.11 изображено распределение деформаций е2 у различных ЭП в образце в виде фрагмента стены защитной оболочки — в зоне трубных ЭП наблюдаются значительные деформации растяжения; у ЭП с заинъеци-рованным в ней изолятором деформации растяжения е2 примерно в два раза меньше; у изолятора, забетонированного непосредственно в бетон, деформации растяжения практически отсутствовали.

Содержание NO2~ и NO3~ в питательной воде котлов давлением выше 6,0 МПа нормируется ПТЭ на уровне 20 мкг/л. В связи с этим было проведено определение их концентраций в получаемом дистилляте. N0a~ практически отсутствовали, а содержание МОз~ находилось в пределах от 5,0 до 10,0 мкг/л. Для разрушения нитритов в пароводяном цикле котлов высокого давления оправдано применение гидразина:

Аммиак переходит в паровую фазу в основном в первых ступенях испарительной установки. Щелочность дистиллята обусловлена присутствием бикарбоната аммония, так как закономерность изменения концентрации аммиака и щелочности по ступеням испарения одинакова. Содержание кремниевой кислоты в дистилляте не превышало указанного в ПТЭ; другие минеральные компоненты в дистилляте практически отсутствовали. Значения рН конденсата пара аналогичны тем, которые получаются при работе на природной воде, что' свидетельствует о незначительном содержании углекислого газа в составе неконденсирующихся тазов.

Так в пробах пыли со средними размерами частиц d = 8,3 мк и d=11,4 мк практически отсутствовали частицы, большие 300 мк, в то время как во всех остальных фракционных составах пыли содержание этих частиц составляло довольно заметную величину.

Еще сложнее обстоит положение с рекомендациями по расчету гидравлики при движении через пучки стержней двухфазного потока. В литературе до последнего времени практически отсутствовали какие-либо публикации по данному вопросу. В связи с этим при расчете гидравлического сопротивления каналов сложной формы приходилось ориентироваться на рекомендации, полученные при движении двухфазного потока в круглых трубах.