Практически постоянен

стью, плавными очертаниями в вершине и, соответственно, меньшей вероятностью образования магистральной трещины. Более того, проведенным статистическим анализом аномальных наблюдений было обнаружено замедление процесса КР в грунтах с высокой степенью минерализации, способствующих язвенному разрушению металла с глубиной язв, соизмеримой с глубиной трещин. Такое замедление КР может быть объяснено тем, что за счет высокой химической активности этих грунтов превалирует электрохимический фактор, приводящий к растворению вершины трещины и ее затуплению. Трещина практически перестает расти в глубь металла, а развивается в основном язвенная коррозия.

Кроме того, о помощью статистического метода аномальных наблюдений было обнаружено замедленна процесса КР в грунтах с высокой степенью минерали<згдии (Макатский участок МТ "Средняя Азия -Центр"). При этом глубина коррозионных явв, как это было отмечено выше, практически становится соизмеримой с глубиной трещин. Такое замедление КР может быть обь* нено тем, что за счет высокой ХИУ«~ ческой активности этих грунтов превалирует электрохимический фактор, трещина практически перестает расти вглубь металла и развивается, в основн м, язвенная коррозия.

Из формулы (2.2) видно, что скорость испарения Nnc зависит от температуры, резко возрастая с ростом Т. Вместе с NKC увеличивается и упругость насыщенного пара ps. Это приводит к росту вероятности столкновения испарившихся атомов с частицами пара и возврату их на поверхность. Поэтому при высокой упругости пара скорость испарения начинает падать с ростом ps. Лишь при давлениях насыщенных паров и остаточной атмосферы в камере напыления, меньших 10"1 Па, скорость испарения практически перестает зависеть от давления.

и скорость анодного процесса снижается. Этот потенциал называют потенциалом пассивации. Начиная с некоторого потенциала српл, получившего название потенциала полной пассивации, скорость анодного процесса ничтожно мала и практически перестает зависеть от потенциала. Полагают, что в этой области потенциалов меняется характер анодного процесса: реакция ионизации металла прекращается, и ток расходуется лишь на анодное образование пассивирующего оксида.

Поскольку плотность ВТ убывает по мере удаления от поверхности в глубь испытуемого изделия (тем сильнее, чем выше частота возбуждающего поля), то Э. д. позволяет контролировать качество материала лишь до определенной глубины от поверхности. Глубина проникновения вихревых токов определяется той толщиной материала, увеличение к-рой практически перестает сказываться на показаниях индикатора. В зависимости от частоты возбуждающего поля (обычно в диапазоне от 5 гц до 1000 мгц] и св-в контролируемого изделия глубина проникновения ВТ может колебаться от сотых долей до десятков мм. Наряду с частотой, на интенсивность и характер распространения ВТ влияют также электропроводность и магнитная проницаемость материала. Поэтому контроль структурного состояния и химич. сост. немагнитных материалов

В отличие от случая стержня без упругого основания в рассматриваемой задаче не наблюдается монотонного уменьшения критической силы с увеличением длины стержня. При фиксированных значениях EJ и k на некоторых участках Ркр возрастает с увеличением /. При / > 10 у —г- критическая сила практически перестает изменяться с увеличением длины стержня и Ркр ?« 2 }fkEJ-

При -т- > (3-4-4) коэффициент Ка практически перестает изменяться с ростом отношения -т-, тогда можно принять К0 = 4.

при -р- >- 2,7 уменьшение неравномерности практически перестает

На рис. 3-1,а, показаны изменения свойств углеродистой стали 20 при изменении температуры от 20 до 600° С. В интервале температур так называемой синеломкости (200—300° С) повышается прочность и снижается пластичность стали, поэтому следует избегать пластического деформирования малоуглеродистой стали в этом интервале температур. Этот интервал назван интервалом синеломкости потому, что после выдержки стали при температуре около 300°С светлая поверхность стали приобретает синий цвет, что обусловлено образованием тонкой окисной пленки. Снижение пластичности и повышение прочности в интервале синеломкости связано с диффузионной подвижностью атомов примесей. Пластическая деформация происходит путем перемещения дислокаций. Вокруг ядра дислокации, где имеются искажения кристаллической решетки, облегчается растворение атомов примесей. Поэтому вокруг нее образуется «облако» примесей. В процессе пластической деформации «облако» движется за дислокацией и тормозит ее перемещение. В результате пластичность снижается, а прочность возрастает. При температурах ниже интервала синеломкости диффузионная подвижность «облака» мала и дислокация легко обгоняет его. При температурах выше интервала синеломкости диффузионная подвижность «облака» настолько возрастает, что оно практически перестает тормозить перемещение дислокаций и пластичность вновь возрастает.

Если при небольшой концентрации горючих в слое скорость сгорания в диффузионном режиме определяется диффузией кислорода из плотной фазы к поверхности частицы, то с увеличением массы навески все более существенным становится сопротивление переносу кислорода из пузырей в плотную фазу, не зависящее, естественно, от размеров горящих частиц. При массе навески, превышающей 3 г, и температуре выше 800 К удельная скорость выгорания частиц бородинского угля в условиях эксперимента [73] практически перестает зависеть от размера частиц и слабо уменьшается с дальнейшим увеличением массы навески (см. кривые 3 и 7 на. рис. 4.2).

В области значений р<1 коэффициент рассеяния резко возрастает с увеличением параметра р. При более высоких значениях р рассеивающая способность частиц углерода практически перестает зависеть от этого параметра и целиком определяется дисперсией оптических параметров п(К) и х(Я)- При этом с ростом длины волны К коэффициент рассеяния Аярасс увеличивается.

Недостаток знаний о характере; разрушения в концевой зоне трещины может компенсироваться разумным моделированием структуры края трещины. Из рис. 39.1 видно, что нелинейно деформированный, частично разрушенный материал сосредоточен в у.чкой области перед вершиной трещины. Это позволяет при моделировании края трещины заменить концевую область разрезом на продолжении трещины, находящимся под действием равномерно распределенных самоуравновешенпых напряжений (см. рис. 4.1), т. е. использовать у тс изложенную в § 7 8„-модель. Напомним, что в о„-модели напряжения 0„ в концевой области считаются постоянными и рапными либо сопротивлению отрыва, либо пределу текучести материала. Однако это предположение будучи справедливым для упругих и упругопластических материалов, не выполняется для ряда вязкоупругих материалов из-за реономности их свойств. Например, при разрушении полимеров, таких как полиметилметакрилат (ПММА), напряжения в концевой области существенно меняются с ростом трещины, однако размер концевой зоны меняется при этом незначительно (а в довольно широком диапазоне скоростей роста трещины практически постоянен). Полое того, как следует из экспериментов, и форма концевой области для трещины, растущей в ПММА, не зависит от длины трещины, т. е. имеет место автомоделыюсть.

Во всем диапазоне исследованных деформаций (е(0> ~ 10 ет) и при высоких температурах предел пропорциональности ST практически постоянен и на его величину не влияет степень исходного деформирования ё^. С повышением температур предел пропорциональности при циклическом деформировании увеличивается:

Для деревянных тормозных колодок (по Клейну) коэфициент трения практически постоянен для скоростей от 1 до' 20 м/сек и давлений от 0,50 до 10 кг/ел2 параллельно волокнам. Для чисто обработанных тормозных колодок величины / приведены в табл. 7.

стали, содержащей до 1,9% N1 и до 2,5% Мп, коэфициент диффузии углерода практически постоянен (D « 4,5 • 10~7 см^/сек при 1000° С).

Коэффициент теплоотдачи осмин в течение всего времени смывания поверхности газовыми полостями практически постоянен и равен в пределах точности эксперимента 160-200 Вт/(ма • К). В слое частиц крупнее 1-2 мм определяющим становится конвективный теплообмен с пузырями и с газом, фильтрующимся в зазоре между поверхностью и частицами. Коэффициент теплоотдачи стабилизируется на уровне, примерно соответствующем теплообмену с пузырями, и даже слегка возрастает из-за увеличения скоростей, необходимых для псевдоожижения таких частиц. В топках со стационарным кипящим слоем средний диаметр частиц обычно лежит в диапазоне 1-4 мм, в котором а от d почти не зависит.

Состав рабочей и сухой масс одного и того же топлива в зависимости от условий добычи и погоды может колебаться в достаточно широких пределах, в то время как состав горючей массы практически постоянен, и поэтому его используют для проведения пересчета на сухую и рабочую массы.

Многие вязкоупругие тела обладают тем свойством, что при волновых процессах коэффициент Пуассона практически постоянен или вообще не зависит от вязкоупругих параметров. Для таких сред можно положить

По (8.26) был определен перегрев жидкой фазы в критическом сечении Д7У = 7^'р — 7^А при различных недогревах воды на входе при Ро = 1,0 МПа (рис. 8.8) . Как видно, при L/D > 10 перегрев жидкой фазы уже практически не зависит от длины канала истечения, являясь достаточно устойчивым. Интересно отметить, что при больших недогревах (Д? > 40 К) перегрев практически постоянен, т.е. при невысоких начальных температурах вскипающей воды жидкая фаза всегда имеет температуру выше равновесной температуры на Д7^ « 12 К. При повышении начальной температуры АТ# начинает постепенно возрастать, что свидетельствует о возрастании степени термической неравновесности в критическом сечении. Основная причина этого явления — существование на очень коротком околокритическом участке канала больших отрицательных градиентов давления, где bp/bz «* 200 МПа/м (см. рис. 8.3). При таком резком снижении давления смеси между фазами, которые на этом коротком участке получают еще и огромные ускорения, не ус-

параметр М практически постоянен, если размеры тела и трещины неизменны; стн (х0) — номинальные напряжения в теле без трещины, определенные в точке, расположенной посередине высоты «удаленной» трещины. Определение номинальных напряжений в особой точке для цилиндров и пластин показывает, что значение М в формуле (3.4) близко к четырем и, следовательно,

Другими словами, описанная система регулирования заполнения гидротормоза, когда создаваемый весами момент практически постоянен, обеспечивает постоянство нагрузки на валу испытуемой машины (изменением плеча z можно пренебречь). Если изменением плеча пренебречь нельзя, то под поршнем катаракта устанавливают легкую пружину, компенсирующую изменение момента PL при повороте корпуса гидротормоза.

После пропитки связующим пучка из нескольких углеродных волокон его наматы-ввют на вращающуюся цилиндрическую оправку. При этом осуществляют возвратно-поступательное движение оправки. Угол намотки практически постоянен и составляет ±(20 - 30°). Используется схема намотки "внутренний слой под углом