Практически повторяет

В щелочных и кислых растворах при молярном отношении соли никеля к гипофосфиту, равном 0,5, скорость никелирования при прочих равных условиях существенно возрастает Для под держания процесса на постоянном уровне рекомендуется периодически добавлять к раствору расходуемые компоненты (в виде концентрированных растворов) — соль никеля и гипофосфит Поддержание оптимальной концентрации компонентов щелочного раствора позволяет длительвое время сохранять максимальную скорость никелирования на практически постоянном уровне

выше, чем кислого Следо-ватетьно, поддержание оптимальной концентрации компонентов щелочного раствора позволяет длительное время сохранять максимальную скорость никечирования на практически постоянном уровне (±5—8%) среднечасовая скорость никелирования составила 18— 20 мкм/ч (за 24 ч)

Первая стадия равномерно ускоренного развития трещины при практически постоянном и малом значении ускорения соответствует начальному участку излома, расположенному перпендикулярно действию максимальных растягивающих напряжений. На этом участке наблюдается лишь микрорисунок характерный для разрушения от действия повторных нагрузок. В пределах этого участка имеются тонкие усталостные микрополоски — плотно прилегающие одна к другой регулярные линии на поверхностях небольших плато (рис. 75, а). При очень тонких усталостных полосках или недостаточном разрешении рисунок излома имеет вид рябизны (рис. 75, б).

сравнению с ползучестью; 2) различная интенсивность старения и др. структурных процессов в условиях Р. (при падающем напряжении) и при ползучести (при практически постоянном среднем напряжении). Скорость Р. характеризуется временем Р., за к-рое релаксирующая величина уменьшается в е(=2,7) раз. В теле может происходить одновременно несколько процессов: Р. физич. и физико-химич. св-в (в зависимости от состава, структуры, темп-рных, магнитных и электрич. полей и т. д.). Напр., в неравномерно упруго-деформированном теле Р. может происходить также путем уменьшения неравномерности гемп-ры (к-рая возникает при охлаждении растянутых и нагрева сжатых зон), путем диффузии более крупных атомов в растянутые, а более мелких — в сжатые зоны и от др. причин. Совокупность времен релаксации (или их обратных значений) образует релаксационный спектр данного материала. Процесс Р. в поликристаллах я вообще в материалах с зернистой структурой б. ч. проходит активнее по поверхностям раздела (зерен, блоков мозаичной структуры, поверхностям сдвигов и т. д.). Поэтому, так же как и для диффузии, различают пограничную и объемную Р. Т. к. правильность строения обычно убывает от середины к краю зерен, то степень неупорядоченности приграничных зон б. ч. выше, а энергия активации — соответственно меньше, чем внутренних зон. Вблизи границ зерен и происходит пограничное вязкое течение, вызывающее Р. напряжений. С повышением темп-ры испытания растет скорость диффузии и падает коэфф. вязкости, что сильно увеличивает скорость Р. (снижает сопротивление Р.). Если для обнаружения Р. при 20° у стали требуются испытания продолжительностью в тысячи часов, то при высоких темп-pax Р. проявляется уже за минуты и быстрее. Если считать тело до нагружения находящимся в равновесии, то с ростом приложенного напряжения неравновесность напряженного образца увеличивается и скорость Р. растет. Чем выше темп-pa испытания, тем сильнее возрастает скорость Р. с увеличением исходного напряжения. Как правило, с ростом времени скорость релаксации постепенно уменьшается, что соответствует подобному же уменьшению скорости при переходе от Неустановившейся к установившейся (или от I ко II периоду) ползучести. Что касается III (ускоренного) периода, к-рый наблюдается при ползучести вследствие развития трещин и повышения локальных напряжений, то в условиях Р. при снижающихся средних напряжениях обычно скорость процесса постепенно уменьшается. Однако в нек-рых случаях, напр, при интенсивных фазовых превращениях, когда выделяются крупные сферо-идизированные частицы о-фазы при 650— 700°, у иек-рых аустенитных сталей с резкой структурной нестабильностью после значительного времени скорость Р. может возрастать, приводя к т. н. III периоду Р. Т. о., III (ускоренный) период Р. яв-

ротора при практически постоянном отношении давлений П„. Влияние небольших отклонений П0 в процессе опыта от средней величины устранялось путем приведения значений G и М в соответствие с теорией подобия. Опыты проводились при числах ReCl = 4,0-105-^1,27-106. Числа Рей-нольдса подсчитывались по теоретической скорости с'и истечения из направляющего аппарата в корневом сечении ступени, хорде направляющего аппарата и параметрам изоэнтропийного расширения потока у корня ступени. При этом числа MCl — 0,37н~0,86. Числа MCl подсчитаны также

Различаются фиксированная и регулируемая автоматизации. В первом случае ток, при котором срабатывает реле ускорения, фиксирован, и пуск или торможение происходят при практически постоянном среднем значении тягового и тормозного усилия; ускорение и за-

давления в сосуде и стеклянной трубке, зажав предварительно резиновые отводы. В отношении такого способа необходимо сказать, что он эффективен лишь при условии совершенного постоянства температуры. Действительно, изменение температуры воздуха в отрезке резиновой трубки и резервуаре микроманометра или в отрезке резиновой трубки и стеклянной трубке микроманометра происходит при практически постоянном давлении и реализуется в изменение объема. Уравнение состояния в этом случае дает

коэффициента тепловой эффективности экранов г> от времени при практически постоянном топочном режиме.

В качестве примера на рис. 48 приведены данные наблюдений, характеризующие условия эксплуатации гидравлических турбин Эзминской ГЭС, работающей около 6000 ч в год в период активного таяния ледников Ч За это время проточная часть турбин в результате воздействия взвешенных наносов подвергается настолько сильному износу, что в зимнее время станция останавливается на капитальный ремонт. При практически постоянном значении расхода за рассматриваемый период интенсивность абразивного износа лопаток и колец направляющего аппарата,, замеренная с помощью специально сконструированного прибора, состоящего из источника гамма-излучений и счетчика, менялась в широких пределах в зависимости от мутности воды.

до 655 °C, при которой происходит эвтектоидное превращение (РТ1, yU) ** ** (aTi) + TiU2, эвтектоидная точка отвечает 15 % (ат.) U. Соединение TiU2 образуется в твердом состоянии при охлаждении сплавов из области твердых растворов при 898 °С. Это соединение не растворяет в себе компонентов системы, существует при практически постоянном составе 66,7 % (ат.) U, обладает гексагональной структурой типа А1В2 (символ Пирсона ЛРЗ, пр.гр. Р61ттт) параметры решетки а = 0,481 нм, с = = 0,2844 нм, с/а = 0,588.

от линейного участка кривой / в точке А, где прекращается рост приложенного усилия, указывает на начало макропластических деформаций всего сечения, что подтверждается резким возрастанием скорости раскрытия кромок d V/ dt до уровня, близкого к скорости перемещения подвижного захвата нагружающего устройства. Это также свидетельствует о наступлении пластической неустойчивости в локальной зоне у вершины трещины и быстром распространении полосы пластичности на всю толщину перемычки между вершиной поверхностной трещины и противоположной поверхностью образца. В результате прохождения такой полосы вершина трещины притупляется, а на противоположной поверхности появляется утяжка. Дальнейшее развитие пластических деформаций в зоне у вершины трещины происходит при практически постоянном растягивающем усилии и некотором понижении скорости раскрытия кромок dV/dt (кривая 2) и завершается страгиванием трещины от притупления исходной трещины при CQ ш = 0,58 мм (точка Q на кривой 1). После страгивания продвижение вершины трещины в направлении толщины протекает стабильно, без резких Изменений скорости dV / dt при интенсивном увеличении удлинений волокон Ъш =
Сравнению с ползучестью; 2) различная интенсивность старения и др. структурных процессов в условиях Р. (при падающем напряжении) и при ползучести (при практически постоянном среднем напряжении). Скорость Р. характеризуется временем Р., за к-рое релаксирующая величина уменьшается в е(а;2,7) раз. В теле может происходить одновременно несколько процессов: Р. физич. и физико-химич. св-в (в зависимости от состава, структуры, темп-рных, магнитных и электрич. полей и т. д.). Напр., в неравномерно упруго-деформированном теле Р. может происходить также путем уменьшения неравномерности гемп-ры (к-рая возникает при охлаждении растянутых и нагрева сжатых зон), путем диффузии более крупных атомов в растянутые, а более мелких — в сжатые зоны и от др. причин. Совокупность времен релаксации (или их обратных значений) образует релаксационный спектр данного материала. Процесс Р. в поликристаллах и вообще в материалах с зернистой структурой б. ч. проходит активнее по поверхностям раздела (зерен, блоков мозаичной структуры, поверхностям сдвигов и т. д.). Поэтому, так же как и для диффузии, различают пограничную и объемную Р. Т. к. правильность строения обычно убывает от середины к краю зерен, то степень неупорядоченности приграничных зон б. ч. выше, а энергия активации — соответственно меньше, чем внутренних зон. Вблизи границ зерен и происходит пограничное вязкое течение, вызывающее Р. напряжений. С повышением темп-ры испытания растет скорость диффузии и падает коэфф. вязкости, что сильно увеличивает скорость Р. (снижает сопротивление Р.). Если для обнаружения Р. при 20° у стали требуются испытания продолжительностью в тысячи часов, то при высоких темп-pax Р. проявляется уже за минуты и быстрее. Если считать тело до нагружения находящимся в равновесии, то с ростом приложенного напряжения неравновесность напряженного образца увеличивается и скорость Р. растет. Чем выше темп-pa испытания, тем сильнее возрастает скорость Р. с увеличением исходного напряжения. Как правило, с ростом времени скорость релаксации постепенно уменьшается, что соответствует подобному же уменьшению скорости при переходе от неустановившейся к установившейся (или от I ко II периоду) ползучести. Что касается III (ускоренного) периода, к-рый наблюдается при ползучести вследствие развития трещин и повышения локальных напряжений, то в условиях Р. при снижающихся средних напряжениях обычно скорость процесса постепенно уменьшается. Однако в нек-рых случаях, напр. при интенсивных фазовых превращениях, когда выделяются крупные сферо-идизированные частицы о-фазы при 650—¦ 700°, у пек-рых аустенитных сталей с резкой структурной нестабильностью после значительного времени скорость Р. может возрастать, приводя к т. н. III периоду Р. Т. о., III (ускоренный) период Р. яв-

В большинстве случаев, как известно, наибольшую опасность представляют остаточные напряжения растяжения, облегчающие развитие поверхностных трещин, проникновение молекул окружающей среды в устье микротрещины и ускоряющие диффузию примесных атомов. Как правило, толщина легируемого слоя значительно меньше толщины образца (детали), и с хорошей степенью точности можно считать применимой при анализе схему плосконапряженного состояния поверхности. Имплантированный ион раздвигает соседние атомы; появление радиационных дефектов (вакансий, междоузельных атомов) в большинстве металлов приводит к напряжениям сжатия. Эпюра напряжений при небольших дозах легирования практически повторяет кривую распределения легирующей примеси, однако увеличение напряжений ограничено пределом текучести металла. При увеличении дозы имплантации выше критической происходит снятие напряжений за счет пластического течения. Эпюра остаточных напряжений приобретает платообразный вид с постепенным выходом максимума напряжений на поверхность. Согласно оценкам для модели твердых сфер, внедряемых в сплошную среду, пластическое течение в ионно-имплантированном

Наглядно иллюстрируют сказанное кривые давлений в характерных сечениях сопла, построенные в функции относительного противодавления (рис. 3). Линия РЯ/Р! практически повторяет кривую относительных давлений в выходном сечении сходящихся сопел. Как видно из графиков, в интервале отношений Рпр/Р1 ^ 0,6 давления в горле и в выходном сечении сопла совпадают с противодавлением. Из сопоставления кривых PJPM и РМ/Р! видно, что при сверхкритических режимах течения давление в выходном срезе убывает с уменьшением противодавления.

после затухания кривая xv практически повторяет кривые хг—xv_x и ошибки для кривых X-L—xv_! на этих участках входят в содержание ошибок для кривой xv. Наконец, абсолютные ошибки для кривых *!—xv_! практически не превышают ошибок для кривой xv. Это показал анализ большой серии процессов.

При йсследобании ста'ционарных систем было показано, что каждая *из высокочастотных составляющих после затухания переходного процесса по этой составляющей практически повторяет кривую по предыдущей составляющей. Это позволяло для всех высокочастотных составляющих рассматривать лишь их переходные процессы и не анализировать протекание этих кривых после их затухания, так как анализ кривой хг — кривой первой составляющей — одновременно соответствует и анализу протекания остальных составляющих после затухания.

Таким образом, рост величины полной циклической пластической деформации на стадии процесса деформирования происходит в основном за счет наличия и прогрессирующего развития деформации ползучести ет' в процессе выдержек, кинетика которой показана на рис. 4.10, г. По своему характеру она практически повторяет кинетику №'\ проявляя на начальной стадии некоторое уменьшение своей величины с последующим ее возрастанием вплоть до разрушения. Это относится как к полуциклам растяжения, так и к полуциклам сжатия. В последнем случае деформация ползучести (при сжимающей нагрузке) повторяет характер своего развития в смежных полуциклах растяжения, а по величине на низких уровнях амплитуд напряжений также близка к ней, в то время как при высоких уровнях аа оказывается несколько меньшей (штриховая линия на рис. 4.10, г). Односторонне накопленная деформация е№> в начальный период упрочнения материала в рассматриваемых условиях остается на уровне накопления в первом цикле (рис. 4.10, б), а с началом периода разупрочнения, т. е. с прогрессирующим увеличением циклической пластической деформации 6(ft>, наблюдается и рост е((с>. Это обстоятельство в значительной степени связано с увеличением к данному моменту влияния наличия деформации ползучести в процессе выдержек

Из табл. 15-2 видно, что в наибольшей степени радиоактивность реактора связана со взвешенными продуктами коррозии, а из табл. 15-3 следует, что химический состав отложений практически «повторяет» состав аустенитной нержавеющей стали. Данные табл. 15-4 свидетель-

Обнаружено, что зонная структура "высокотемпературной" a-фазы практически повторяет таковую, рассчитанную в прибли-

В бесконтактных устройствах для измерения относительной скорости применяют допплеровский [32], гамма-резонансный [7, 20] и электродинамический преобразователи. Первый из них обычно используют в лазерном исполнении Это объясняется высоким уровнем развития лазерной техники, хорошей точностью и возможностью производить измерения на значительном расстоянии от объекта. Гамма-резонансиый МЭП уступает ему ввиду большей сложности в эксплуатации. Оба преобразователя более присповоблены для измерения установившегося уровня виброскорости. Электродинамический МЭП используют чаще остальных. Он прост и удобен в эксплуатации Если перемещение объекта во время измерения не превос ходит нескольких миллиметров, то конструкция датчика практически повторяет схему, показанную на рис. 8, гл. VIII. Для измерения скорости больших перемещений применяют датчик с подвижным магнитом. Диапазон измерения виброскорости с помощью всех упомянутых преобразователей сверху практически не ограничен

Датчики линейного виброперемещения. Механическая схема датчика перемещения практически повторяет схему Датчика скорости Выбор возможных типов МЭП наиболее широк, так как большая часть преобразователей, рассмотренных в гл VIII, чувствительна именно к перемещению или функционально связанной с ним деформации

В большинстве случаев, как известно, наибольшую опасность представляют остаточные напряжения растяжения, облегчающие развитие поверхностных трещин, проникновение молекул окружающей среды в устье микротрещины и ускоряющие диффузию примесных атомов. Как правило, толщина легируемого слоя значительно меньше толщины образца (детали), и с хорошей степенью точности можно считать применимой при анализе схему плосконапряженного состояния поверхности. Имплантированный ион раздвигает соседние атомы; появление радиационных дефектов (вакансий, междоузельных атомов) в большинстве металлов приводит к напряжениям сжатия. Эпюра напряжений при небольших дозах легирования практически повторяет кривую распределения легирующей примеси, однако увеличение напряжений ограничено пределом текучести металла. При увеличении дозы имплантации выше критической происходит снятие напряжений за счет пластического течения. Эпюра остаточных напряжений приобретает платообразный вид с постепенным выходом максимума напряжений на поверхность. Согласно оценкам для модели твердых сфер, внедряемых в сплошную среду, пластическое течение в ионно-имплантированном