Практически сохраняется

В области перегрева температура пара (при постоянном давлении) растет с увеличением s примерно по логарифмической кривой и крутизна изобары увеличивается. Аналогичный характер имеют изобары и в области воды, но они идут так близко от пограничной кривой, что практически сливаются с ней.

Аналогичный характер имеют изобары и в области воды, но они идут так близко от пограничной кривой, что практически сливаются с ней.

в регенератор 4. Здесь они отдают тепло сжатому воздуху. Давление уходящих из регенератора газов рю будет меньше рд вследствие гидрав-лических потерь в нем. ГТУ приводит в действие электрический генератор 12. Пуск в работу ГТУ осуществляется при помощи электродвигателя /. -,[ На диаграмме s — Т процесс действительного цикла со ступенчатым промежуточным охлаждением и подводом тепла изображен на рис. 32-7. В этом цикле учтены потери давления в газо-воздухопроводах, регенераторе, камерах сгорания и воздушных фильтрах перед компрессорами. В связи с тем, что эти потери сравнительно невелики, линии, отображающие давления рабочих тел до возникновения потерь и после них, располагаются на диаграмме столь близко друг от друга, что практически сливаются. В связи с этим такие линии на диаграмме отмечены буквами р с различными индексами. Расширение газа в турбинах и сжатие воздуха в компрессорах .сопровождаются потерями тепла и поэтому отображаются на рис. 35-7 политропами 1—2'; 3—4' (сжатие) и 6—7 и

ратура жидкости на входе в трубу, тем значительнее падает температура на участке с поверхностным кипением. Когда температура основной массы жидкости приближается к температуре насыщения, то все кривые практически сливаются в одну. При высоких тепловых потоках понижение температуры стенки можно наблюдать по всей длине трубы даже при больших недогревах на входе (кривая 5).

оси 0^ увеличен по сравнению с масштабом вдоль оси Otp. Графики третьего, четвертого и последующих приближений %[Та(у)], X f^4 (т)]> X [^6 (?})> • • • практически сливаются и очень мало отличаются от графика, указанного на рисунке шестого приближения % [Тв (<р)].

На рис. 4.1 по результатам выполненных расчетов построены графики приближений 8 [Tk (cp)], k—i, 2, 3, 4, 5. Из них графики третьего и четвертого приближений Ъ [Т3 (у)], § [Tt (9)] не показаны, так как они практически сливаются с графиком пятого приближения 8 [Тъ (у)].

участками механических характеристик двигателя МА 191/10 различных напряжениях сети приведены (штриховой линией) кривые, построенные по формуле (11. 9) при с = 20 и 300 кГм в случаях нормального и пониженного (300 в) напряжения сети. Кривые практически сливаются в одну, поэтому погрешность при изменениях с изменяется очень

Величина давления подпора hul первого реле также может ограничивать область работоспособности прибора. Минимальная величина hal лимитируется чрезмерным сокращением чувствительности прибора вследствие того, что кривые переходных процессов давления для разных зазоров практически сливаются друг с другом.

как при давлениях, применяемых обычно в теплотехнике, изменением объема воды при сжатии практически можно пренебречь, то процесс адиабатического сжатия в насосе в р — у-диаграмме (фиг. 56) может быть представлен изохорой 2' — 3. На Т — s-диаграмме изобары жидкости располагаются очень близко к левой пограничной кривой и практически сливаются в одну линию, а точки 2' и 3 — в одну точку (см. фиг. 60). Полезная работа, совершаемая в турбине 1 кГ пара,

Сделано предположение, что Dy и Tm образуют непрерывные ряды твердых растворов при высоких температурах. На рис. 211 схематически представлен вариант диаграммы состояния системы Dy—Tm. Тт при высоких температурах в твердом состоянии не имеет полиморфного превращения [1, М], однако, как показано в работе [2], изменение ближнего порядка при температуре 1655 °С объясняет существование на диаграмме (рис. 211) штриховой линии, разделяющей области расплавов с ГПУ и ОЦК структурами. При температуре 1442 "С и содержании 25 % (ат.) Tm имеет место пери-тектическое превращение, которое на рис. 211 изображено в виде точки, поскольку кривые ликвидуса, солидуса и сольвуса практически сливаются.

В связи с этим можно предположить, что Gd и Рт образуют между собой непрерывные ряды твердых растворов аир. Вследствие близости этих растворов к идеальным линии ликвидуса и солидуса практически сливаются в прямую, соединяющую температуры плавления Gd и Рт (рис. 376), с очень узкой двухфазной областью между ними. В другую прямую сливаются линии полиморфного превращения а »* р. При температурах ниже -750 °С образуется промежуточная упорядоченная фаза б со структурой типа aSm (по аналогии с другими системами между легкими и тяжелыми лантан и-дами). Максимум области гомогенности этой фазы по аналогии с системой Gd—Nd [1] должен лежать вблизи 50 % (ат.). Область существования упорядоченной фазы типа aSm указана условно штриховыми линиями.

ном условии. Кинематическая пара цилиндр — цилиндр (рис. 2.17,6) при невозможности относительного поворота звеньев /, 3 вокруг оси z была бы трехподвижной парой. Если же такой поворот вследствие неточности изготовления имеет место, но мал, и практически сохраняется линейный контакт (при нагружении пятно контакта по форме близко к прямоугольнику), то данная кинематическая пара будет четырехподвижной, следовательно, р4 = 1 и 4 = 2-6-3 + 5-3 + 2-1 = 1.

ном условии. Кинематическая пара цилиндр — цилиндр (рис. 2.17,6) при невозможности относительного поворота звеньев /, 3 вокруг оси z была бы трехподвижной парой. Если же такой поворот вследствие неточности изготовления имеет место, но мал, и практически сохраняется линейный контакт (при нагружении пятно контакта по форме близко к прямоугольнику), то данная кинематическая пара будет четырехподвижной, следовательно, р4 = 1 и q = 2 — 6-3 + 5-3 + 2-1 = 1.

У сплавов с широким интервалом кристаллизации можно добиться увеличения механических свойств за счет удлинения времени выдержки слитка под давлением. На рис. 66 приведены графики изменения предела прочности и относительного удлинения бронзы Бр. ОФ10-1 в верхнем и нижнем сечениях слитков (D = =55 мм, Я//)=5,5) в зависимости от отношения Тц/# (тп —время прессования, с, R — радиус слитка, мм). Видно, что увеличение tnIR способствует повышению ав и 8, но, несмотря на это, различие в свойствах по высоте практически сохраняется. При уменьшении H/D это различие также уменьшается. Для латуни ЛМцА57-3-1 различие в свойствах по высоте аналогичных слитков меньше.

жидкости, достигнув температуры насыщения, практически сохраняется постоянной; температурный напор между стенкой и двухфазным потоком вследствие возрастающих значений коэффициента теплоотдачи сокращается до нескольких градусов. При дальнейшем развитии процесса этот перепад продолжает несколько уменьшаться, а затем он возрастает за счет резкого уменьшения теплоотдачи. Последний случай, связанный с ухудшением теплоотдачи, отдельно приведен на рис. 13-15. Он показывает характер изменения коэффициента теплоотдачи и температуры поверхности в области ухудшения теплоотдачи [Л. 78].

Для определения времени наступления стабилизации структурного состояния проведены измерения твердости, результаты которых представлены на рис. 4. Характер изменения твердости в течение первых 100 ч практически сохраняется, что, вероятно, связано с малой склонностью к упрочнению данных сталей. В интервале от 100 до 1000 ч происходит повышение твердости, связанное с интенсивным карбидообразованием, наблюдаемым на элек-

Относительная значимость каждого из параметров качества поверхностного слоя в снижении сопротивления усталости исследованных сплавов после шлифования при заданных условиях испытания оценивается следующим образом: шероховатость поверхности до 50%, наклеп поверхностного слоя до 40—45%, технологические остаточные макронапряжения до 5—10%; причем это соотношение практически сохраняется постоянным в интервале оптимальных режимов шлифования, обеспечивающих шероховатость поверхности V5—VlO, для данного физического состояния поверхностного слоя после шлифования.

Промежуточное положение между этими 2 группами занимают а + р-сплавы, легированные 4,5—6,5% А1 и 3—4,5% Мо или V (ВТ6 и ВТ8). р-сплавы со стабильной р-фазой (напр., с 25%Мо) свариваются хорошо; пластичность сварных соединений практически сохраняется на уровне осн. металла.

Наилучшее сочетание свойств у стали Х18Н12Т получается после закалки с 1050—1100° С на воздухе и выдержки при температуре закалки 30 мин для самих труб и 1 ч для сварных соединений. Сталь Х18Н12Т менее склонна к охрупчиванию при длительных выдержках при 700 и 750° С по сравнению со сталью Х18Н9Т. Если у первой после 10 000-часового нагрева при 700° С и 3000-часового при 750° С ударная вязкость практически сохраняется на высоком уровне (ан = 22 кГм/см2), то у стали Х18Н9Т ударная вязкость за это время падает до 9—18 кГм/см2. Выделений а-фазы при этих выдержках у стали Х18Н12Т не наблюдалось [31 ].

На режимах с повышенным противодавлением среды (ек> >sa>8i) коэффициенты потерь кинетической энергии возрастают незначительно, так как спектр течения в сопле практически сохраняется неизменным. Воздействие спонтанной конденсации проявляется только в том, что отношение давлений ек, при котором косые скачки размещаются в выходном сечении сопла, возрастает. При ек<80<ето в расширяющейся части существует двухскачковая система, состоящая из конденсационного и адиабатного скачков: последовательное торможение потока в двухскачковой системе приводит к уменьшению ?0 в этой группе режимов по сравнению с коэффициентами в однофазной среде.

Восстановление статического давления практически заканчивается на расстоянии Az = 0,3-^-0,4 от входного сечения. На выходном участке диффузора (zX),6) статическое давление практически сохраняется постоянным. При еще более высокой начальной влажности течение в диффузоре от некоторого сечения сопровождается снижением статического давления, т. е. становится конфу-.зорным. Этот и предшествующие результаты легко объяснимы совместным влиянием нескольких воздействий на двухфазный поток (см. § 6.5): 1) геометрическим (F~ldFfdz>0); 2) механическим и 3) 'тепловым (за счет фазовых переходов и теплообмена между фазами). Преобладающее влияние оказывают геометрическое и механическое воздействия. Несущая фаза затрачивает часть кинетической энергии на ускорение жидкой фазы; при этом статическое давление под влиянием геометрического воздействия возрастает менее интенсивно. При больших степенях влажности затраты энергии на разгон жидкой фазы возрастают и приобретают решающее влияние: с некоторого сечения статическое давление вдоль диффузора начнет снижаться. Отметим, что влияние теплообмена оказывается несущественным.

такого пятна контакта практически сохраняется линейчатый контакт вдоль тех же контактных линий, по которым осуществлялся бы контакт до его локализации. Распределение нагрузки вдоль контактных линий может быть при этом несколько иным.