Практически совпадают

соответствующие параметры окружающей среды РО, То, практически совпадающие с pi, Т]. Поэтому циклам ДВС присущи потери эксергии из-за «недорасши-рения» газов до параметров окружающей среды. Их удается значительно сократить в циклах газотурбинных установок.

дают значения параметров ячейки, практически совпадающие со значениями для кубической укладки и не отличающиеся больше чем на 10% для тетраоктаэдрической или сктаэдриче-ской укладки.

скоростных напоров позволяет рассматривать линию напора и пьезометрическую линию как практически совпадающие.

График напоров для длинного трубопровода строится упрощенно (рис. IX—6), поскольку относительная малость скоростных напоров позволяет рассматривать линию напора и пьезометрическую линию как практически совпадающие.

волна является ударной). Экстраполяция скорости ударной волны на нулевую скорость удара дает значения, практически совпадающие с результатами ультразвуковых измерений скорости для текстолита и стеклотекстолита (табл. 7). Для оргстекла экстраполяция дает более низкий уровень скорости, чем получено при ультразвуковых испытаниях.

В системе, настроенной на симметричный оптимум, введение нелинейной коррекции позволяет получить процессы (рис. 2, д), практически совпадающие со стандартными.

В испытанных пылегазовых горелках Мосэнерго-проекта (см. рис. 4-6) при скоростях воздуха, близких к скоростям горелок котлов ТГМ-84 и ТГМ 94, скорость газа снижена почти до 25 м/сек. Смешение происходит на выходе из амбразуры, т. е. в менее благоприятных условиях. В результате процесс горения переносится в топку. Факел получается ярким и визуально занимает объем, отвечающий теплонапряжению (150-4-200)• 103 ккал/мв• ч. Несмотря на это, полное сгорание достигается при акр~1,04. Из всех приведенных случаев следует, что комбинированные горелки с центральной подачей работают достаточно экономично в широком интервале скоростей и форм устройств для ввода газа в поток воздуха. Сопоставление результатов испытания горелок с периферийной и центральной подачами газа показывает, что они имеют весьма сходные показатели полноты сгорания акр. 'Поскольку однако, сопоставление разных агрегатов не позволяет выделить явления в чистом виде, ОРГРЭС были проведены исследования котла ТП-170, на котором последовательно устанавливались периферийные (см. рис. 4-2) и центральные (см. рис. 4-6) горелки [Л. 4-6]. Обе конструкции дали практически совпадающие результаты по полноте сгорания (акр~1,03) и температуре перегретого пара. В табл. 3-2 обе горелки даны в подразделах одной графы. Учитывая меньшую надежность периферийного варианта, электростанция осуществила переделку горелок всех котлов по схеме центрального подвода газа.

На рис. 2.20, о показаны типичные опытные зависимости частоты замыканий •от расстояния между электродами. По вертикальной оси отложен натуральный логарифм числа импульсов, регистрируемых за 1 с для двух газодинамически весьма различных случаев движения влажного пара: в вихревом следе за пла-•стинкой (1), где возникает крупнодисперсная влага в результате срыва и дробления жидкой пленки, и за суживающимся соплом (2), в котором происходит дробление капель. На рис. 2.20,6 показаны нормированные плотности распределения в объеме) капель по размерам. Кривая 4 получена с помощью аппроксимирующей функции (2.12), кривая 5 — с использованием функции п=А ехр(— aVS). Значения максимальных диаметров капель совпадают. Отсюда следует, что отличающимся зависимостям п(5) соответствуют практически совпадающие функции

Все параметры режимов представлены на рис. 3.28. Одноступенчатый режим 1 приводит к быстрому увеличению анодного напряжения и, вследствие этого, неперспективен. Трехступенчатый режим 2 дает существенно лучшие результаты, но, тем не менее, практически совпадающие с результатом формовки по режиму 3 (линейному), хотя и требовал времени на 30% больше. Сравнение линейных режимов показывает преимущества режима 5 среди всех остальных: напряжение анод—катод при токе 60 мкА после него повышается лишь на 10%. Это также демонстрируется вольт-амперными характеристиками на рис. 3.286.

Отметим, что вычисления по уравнениям (4.29) и (4.30) дают практически совпадающие результаты.

и показаны на рис. 6-2, из которого видно, что формула (6-11) дает результаты, практически совпадающие с опытными. Все экспериментальные точки, замененные для упрощения рисунка сплошными кривыми, ложатся между

В области концентраторов напряжений и участках с разными механическими свойствами реализуется объемное напряженное состояние. Анализ литературных данных показывает, что долговечность при малоцикловой усталости существенно зависит от схемы напряженного состояния. При переходе от одноосного к двухосному напряженному состоянию долговечность снижается до 30%. Долговечность металла при тст = 1,0 (сферические сосуды) примерно в два раза меньше долговечности металла при ma = 0. Однако при использовании, вместо главных деформаций sa - 89 (89 - окружная деформация сосуда) интенсивности деформации EI (при расчете амплитуды деформаций) кривые долговечности практически совпадают.

Кривая Френча 1 представляет собой геометрическое место таких точек и характеризует нагружаемость предварительно перенапряженных образцов. Чем ближе кривая 1 к кривой Велера 2, тем выше способность материала сопротивляться действию перегрузок. Для некоторых прочных материалов при оптимальной термообработке кривые1 Френча практически совпадают с наклонными участками кривых Велера. У пластических материалов (например, отожженных углеродистых сталей) кривые Френча являются продолжением горизонтального участка кривой Велера (штриховая линия). Это значит, что такие материалы совершенно не выносят перегрузок, детали из этих материалов следует рассчитывать по пределу выносливости даже в малоцикловой области.

В табл. 14 приведены результаты расчета остаточного ресурса трубопроводов по данным внутритрубной дефектоскопии после 20 лет эксплуатации. Характеристики скорости коррозии практически совпадают для всех трех трубопроводов, и заметно уменьшение их значений по сравнению с величинами, получен-

Кл. ЗХ 8с Верхние отклонения полей допусков Sc и кл. ЗХ практически совпадают (разница не более 10%). Нижнее отклонение поля допуска 8с смещено внутрь поля допуска кл. ЗХ на 25 — 40% Допуск 8с ва 25 — 30% меньше допуска кл. ЗХ При длинах ввинчивания возможна замена кл. ЗХ на поле допуска 9с. В этом случае соотношение верхних отклонений то же, что и при замене на поле допуска 8с, нижнее отклонение поля допуска 9с при Р < 8 мм практически не выходит за пределы кл. ЗХ, а при Р > 8 мм смещено внутрь поля допуска кл. ЗХ на 15 — 20%. Допуск 9с на 10 — 20% меньше допуска кл. ЗХ

В таблице 14.6 приведены значения напряжений а„ для разреза (о]!) и для эллипса (о*) при Ъ/а = 1/10. Видно, что напряжения практически совпадают при г > Ъ.

Мы не будем приводить самих рассуждений, а рассмотрим только, как изменятся выводы ил упомянутого утверждения, если парциальные системы оказываются не тождественными, а различными. При очень слабой связи между парциальными системами низшая нормальная частота будет очень близка к низшей парциальной, а высшая нормальная очень близка к высшей парциальной; если парциальные частоты существенно различны, то и нормальные частоты также будут существенно различны. (Напомним, что в случае одинаковых парциальных частот при очень слабой связи нормальные частоты практически совпадают.) Поэтому даже при очень слабой связи между парциальными системами, обладающими существенно различными парциальными частотами, период биений, обусловленных наличием в системе двух нормальных колебаний, должен быть мал. Но тогда при слабой связи за короткое время (за один полупериод биений) из одной системы с одной степенью свободы в другую не может перейти сколько-нибудь заметное количество энергии (за следующий полупериод биений это малое количество энергии возвратится в первую систему).

Для пластичных материалов механические характеристики при растяжении и при сжатии практически совпадают, поэтому расчет на прочность ведут ло максимальному напряжению без учета его знака, независимо от того, где находится опасное сечение, в зоне растяжения или в зоне сжатия.

тового потока (рис. 1.31) до некоторого значения граничной интенсивности /i = 30... 50 кВт/мм2. При последующем повышении интенсивности света амплитуда акустических импульсов быстро увеличивается. Это происходит потому, что начинает дополнительно действовать эффект испарения частиц с поверхности ОК: испаряется сам материал, а также вещества, его покрывающие. Улетучивающиеся частицы оказывают реактивное действие на поверхность. При дальнейшем увеличении интенсивности светового потока до /2=80... 500 кВт/мм2 рост амплитуды акустических импульсов замедляется, а затем прекращается. Это происходит благодаря увеличению концентрации паров над поверхностью ОК, их ионизация и поглощению ими лазерного излучения. Значения граничных потоков /1 и /2 существенно зависят от длины волны света (чем больше длина волны, тем меньше разница между /1 и /2), вида материала (у алюминия и его сплавов эта разница мала, у жаропрочных сплавов — велика), состояния поверхности. В некоторых случаях интенсивности /j и /2 практически совпадают и тогда при достиже-3,10'Вт/м нии интенсивностью светового по-

Выбираем насос 224.25, его параметры практически совпадают с расчетными.

Разветвленная система теплофикационных трубопроводов ТЭЦ вызывает увеличение допустимых внутренних утечек до 1,5—1,8% в соответствии с правилами технической эксплуатации. Нормы качества питательной воды для ТЭЦ и КЭС практически совпадают.

Толщина теплового слоя отличается от толщины динамического слоя и их соотношение определяется величиной 6т/б« 1/ У Рг, но для газов и горячей воды эти толщины практически совпадают, т. к. критерий Рг близок к единице.