Правильный результат

Институтом физики высоких давлений АН СССР под руководством акад. Л. Ф. Верещагина разработаны и промышленностью выпускаются также поликристаллические алмазы типа баллас (АСБ) и карбонадо (АСПК) размером зерен 5—8 мм. Из них можно изготовлять резцы, фрезы и другой лезвийный инструмент. Используются они также для изготовления правящего инструмента. *"*'

Обычно действуют не один, а несколько факторов, в связи с чем характеристика настройки во времени имеет более сложную зависимость. Износ правящего инструмента на круглошли-фовальных станках, работающих врезанием до упора в автоматическом цикле (при условии равенства импульсов перемещения исполнительных узлов, например перемещение прибора правки и бабки шлифовального круга на правку), приводит к систематическому росту диаметра шлифовального круга и, следовательно, к уменьшению размеров обрабатываемых изделий (рис. 29, б).

а — под действием износа режущего инструмента; б — под действием износа режущего и правящего инструмента, тепловых деформаций и кинематических погрешностей; / — при шлифовании «напроход»; 2 — при токарной обработке

правящего инструмента.

Безалмазную правку производят двумя способами: обкаткой или шлифованием. При правке обкаткой правящий инструмент, укреплённый на свободно вращающейся оправке приспособления, прижимается к выправляемой поверхности круга и увлекается ею во вращение. Хорошие результаты правки обкаткой получают при повороте оси правящего инструмента на 5—6° в вертикальной плоскости при наружном шлифовании (фиг. 4) и на 10—15° относительно горизонтальной плоскости при внутреннем шлифовании. Для регулирования процесса правки, зависящего от соотношения характеристик правящего и выправляемого кругов, от степени затупления последнего и других условий, при механической правке для круглого шлифования предусматривают возможность поворота оси инструмента на 5—10° больше указанных выше величин. Для правки обкаткой, широко применяемой при всех видах шлифования (за исключением резьбошли-фования однониточным кругом), используют все виды алмазозаменителей.

Виды правящего инструмента

5. Окружная скорость правящего инструмента при правке способом шлифования (правящее приспособление установлено в центрах станка) 40—60 м\мин.

Правку кругов желательно производить с охлаждением. Чистку алмазных кругов осуществляют пемзой или брусками ЭБ 16—12 СМ2 с жестким креплением правящего инструмента.

Методы правки шлифовальных кругов. Правкой восстанавливают режущую способность, форму и микропрофиль рабочей поверхности круга. Точность формы круга определяется главным образом износостойкостью правящего инструмента. Рельеф режущей поверхности зависит от типа правящего инструмента и режимов правки, особенно продольной подачи snp. В зависимости от snp при правке съем металла изменяется в 2 — 3 раза.

На стойкость правящего инструмента влияет скорость правки. Применяют три схемы правки: обтачиванием, обкатыванием и шлифованием.

При правке обтачиванием правящий инструмент выполняет роль резца. Скорость правки равна скорости вращения шлифовального круга. Правка обтачиванием, будучи наиболее простой и надежной, вместе с тем вызывает наибольший износ правящего инструмента. Этим требованиям может удовлетворять лишь алмазный инструмент, обладающий наибольшей износостойкостью. Обтачивание применяют главным образом для автоматической и профильной правки, а также для кругов, используемых при шлифовании с достижением точности 5-го квалитета и параметра шероховатости поверхности Ли =0,4 мкм. Инструментом при правке обтачиванием служат: алмазные карандаши (ГОСТ 607 — 80); алмазы в оправах (ГОСТ 22908-78); ал-

При расчете клина предполагают, что давление по поверхности контакта распределяется равномерно (рис. 7.37,6). В действительности распределение давления особенно при больших нагрузках более благоприятно для прочности клина на изгиб (рис. 7.37, в). Однако условный расчет дает, достаточно правильный результат. так как в балках-стенках, к которым относятся клинья, напряжения по высоте распределяются менее благоприятно, чем по обычной теории изгиба. Номинальные напряжения изгиба клина обычно 0Т/ ( 1,5. -.2), напряжения смятия в крепежных соединениях пт/1,5, в часто разбираемых и подтягиваемых соединениях напряжения смятия в 2 раза меньше.

Рассмотренная в предыдущем параграфе картина распространения звуковых волн является приближенной, поскольку, во-первых, выражения (20.1) и (20.6) были получены из соотношения (16.25), справедливого только при очень малых относительных сжатиях, и, во-вторых, скорость частиц газа в волне предполагалась исчезающе малой по сравнению со скоростью распространения звуковых волн. Существенно, однако, не то, что это рассмотрение, как и всякое приближенное рассмотрение, дает лишь приблизительно правильный результат. В этом приближенном рассмотрении есть принципиальный недостаток, который связан с тем, что в разных участках звуковой волны величина сжатия и скорость движения частиц весьма различны. В тех местах, где смещение частиц максимальное, сжатие и скорость частиц падают до нуля, а в тех местах, где смещение частиц равно нулю, сжатие и скорость частиц достигают максимальных значений.

Обычно эту задачу решают, пользуясь уравнениями статики и задаваясь линейным характером эпюры давлений. Такой метод не всегда дает правильный результат потому, что задача является статически неопределимой и условию равновесия могут удовлетворять различные эпюры давлений. Выше было показано, что если задаются линейным характером эпюры давлений, то тем самым без всяких оснований и доказательств вводится дополнительное условие и задача становится статически определимой (см. гл. 6, п. 3).

Если в уравнение (1896) подставить выражение для f, то окажется, что величина k" должна быть обязательно положительной, как и в предыдущем примере. А это значит, как следует из выражения (187а), что получаются экспоненциально нарастающие (а не затухающие) волны. (Если бы аргумент в принятом выражении отклика был взят с противоположным знаком, как было сделано в первом примере (см. выражение (174)), то волны оказались бы затухающими; с другой стороны эта проблема не возникала для упругой среды, поскольку для нее решения вида (174) и вида (187а) имеют одинаковый характер.) Для того чтобы получить правильный результат, нужно только изменить знак k", а все остальное оставить прежним.

Омическое падение напряжения, вызванное внешним током в среде, тоже может исказить результаты измерения потенциала. Если эти омические составляющие нельзя исключить во время измерения или оценить, то правильный результат может быть получен только прямым измерением с помощью зондов на критических участках. Это делается, например, с применением выносных электродов (см. раздел 3.3.3.2.).

Известно, что если сталь обладает незначительной склонностью к МКК, то глубина коррозионного разрушения может не превышать двух-трех диаметров зерна металла (40—60 мкм для мелкозернистой стали) даже при длительном кипячении в стандартном растворе. В этом случае металлографическое исследование образцов, подвергшихся действию коррозионной среды, не всегда дает правильный результат.

Влияние поведения материала тензометри-руемой детали сказывается в следующем: а) пересчёт деформации на напряжения (способы пересчёта см. т. 1, книга 2, гл. IV) даёт правильный результат, если материал однородный и если упругие характеристики Е, О, \>. найдены правильно; б) неровности поверхности, окалина, литейная корка и пр. приводят к ненадёжному креплению тензометра, а скрытые внутри усадочные раковины — к перераспределению напряжений, не связанному с внешней формой детали; в) высокие внутренние напряжения могут в сочетании с измеренными напряжениями от внешней нагрузки приводить к пластическим деформациям, что искажает распределение искомых напряжений, хотя сами по себе они не превышают предела пропорциональности материала (целесообразно дать детали предварительную нагрузку выше испытательной или путём отпуска устранить начальные напряжения).

При больших перепадах температур tZl — tZ2 методом осреднения может быть получен правильный результат лишь в случае постоянства Х0бр или температурной зависимости ^0бР(0> близкой к линейной в широком интервале температур. При других закономерностях изменения А,0бр с температурой возможны ошибки в систематическом завышении или занижении полученного результата. Поэтому в излагаемой методике наперед требовался учет этого обстоятельства. С этой целью расчет величины Я,0бР образца производился методом дифференцирования.

Так как даже и при давлении 1 000 мм рт. ст. <все газы по своим свойствам отклоняются от свойств идеального газа, то при измерении температуры тазовым термометром необходимо вводить поправку. Введение этой поправки основано «а том, что свойства любого реального таза при давлении, стремящемся к нулю, приближаются к свойствам идеального газа. Для введения поправки на неидеальность газа поступают следующим образом. Одну и ту же температуру (например, температуру кипения серы) измеряют газовым термометром .несколько раз при различных значениях начального давления газа в сосуде А термометра (чаще всего от 1 000 до 40 мм рт. ст.). При этом .обнаруживается, что показания газового термометра немного зависят от давления газа (.рис. 3-2); очевидно, правильный результат измерения можно найти, если эти показания экстраполировать на нулевое давление. Точка а на

лебательности для корней этого уравнения. Таким образом, указанный выше подход дает правильный результат.

Теперь нужно показать, что использованный прием составления уравнений границ рабочих областей действительно дает правильный результат. Это может быть сделано путем определения переходных процессов в системе пятого порядка и их оценки с точки зрения удовлетворения исходной предпосылке метода.