Правильные результаты

На рис. 204 показаны примеры введения галтелей в шпоночных^ шлицевых соединениях и зубчатых передачах (я, в, d - неправильные, б, г, е — правильные конструкции). В зубчатых передачах наиболее высокую

/ неправильные; 2 правильные конструкции

На виде 6 показана неправильная конструкция узла установки шарикового подшипника в гильзе с двойным центрированием, являющейся в то же время втулкой уплотнения разрезными пружинными кольцами. Правильные конструкции представлен» на видах 7, 8.

При обычной точности изготовления центрирование по резьбе недопустимо (рис. 355, а — е, / — неправильные, Л — правильные конструкции). Если применение резьбы продиктовано необходимостью, то следует

Недопустимо выполнять нарезные отверстия со скощенным. (3) или ступенчатым (5) входом, Завернуть крепежную деталь в такие отверстия очень трудно. Нарезать резьбу в них возможно только предварительно оставив на торце отверстия плоский участок, который подлежит удалению после нарезания резьбы. Правильные конструкции показаны на видах 4 и 6. .

При монтаже по двум посадочным поясам необходимо соблюдать правильную последовательность введения детали в посадочные отверстия. Если деталь сначала входит в первый (по ходу движения) пояс, а между торцом детали и вторым посадочным поясом остается зазор т (рис. 9, а), то вследствие неизбежного перекоса монтаж становится затруднительным, а при прессовых посадках зачастую и невозможным. Также следует • избегать одновременного входа детали в посадочные пояса (виды б). Правильные конструкции показаны на видах в. Деталь должна сначала войти во второй посадочный пояс на расстояние и (практически 2 — 3 мм), достаточное для ее направления, после чего войти в первый пояс.

-Конструкция гайки ручного завертывания с накаткой (рис. 45,а) не позволяет сильно затянуть гайку. В конструкции б острые грани гайки режут пальцы; кроме того, в верхней полости гайки образуется грязевой мешок. Правильные конструкции, допускающие силовую затяжку от руки, показаны на видах в, г. При необходимости сильной затяжки ручные гайки снабжают дополнительными элементами в виде лысок или шестигранников (вид д).

а, в - неправильные; б, г — правильные конструкции

Нетехнологична конструкция цилиндрической шлицевой гайки с выходом шлицев на поверхность цилиндра (вид е), требующая индивидуального фрезерования гаек. Правильные конструкции, приспособленные для изготовления из холоднотянутого калиброванного прутка, изображены на видах ж, з.

На видах 25,28,31 показаны нетехнологичные формы конических поверхностей, не обеспечивающие перебега и врезания инструмента. Правильные конструкции приведены на видах 26, 27, 29, 30, 32, 33. На видах 34, 35 изображено нецелесообразное, а на виде 36 целесообразное выполнение сферических поверхностей.

На видах 4, 5 изображены соответственно неправильные и правильные конструкции призматической направляющей, на видах 6, 7 — измерительной скобы.

Ранее упоминалось, что теория шлаковых фаз была основана на образовании молекулярных комплексов, построенных из оксидов различного типа. Эта теория в основном дает правильные результаты, но бывают значительные отклонения, указывающие

Теория молекулярных комплексов всегда давала правильные результаты (полуколичественно) и позволяла прогнозировать процессы взаимодействия металла со шлаком.

Метод экстраполяции динамических рядов исходит из допущения, что зависимости, существовавшие в прошлом, сохраняются в будущем. Этот метод может дать правильные результаты только в том случае, когда характер взаимосвязей между экономическими, социальными, техническими и политическими факторами не меняется. Метод экспертных оценок применяется в тех случаях, когда отсутствует необходимая информация или невозможно дать количественную оценку влияния всех факторов на изменение уровня качества. Логические и математические модели — весьма эффективное средство прогнозирования, но для их применения необходима обширная информация о структуре системы, о закономерностях ее развития. Моделирование основано, по существу, на использовании динамической аналогии. Но для конструирования аналоговой системы нужно изучить свойства и взаимосвязи исследуемого объекта. К сожалению, зачастую знания о процессах формирования уровня качества продукции бывают весьма ограниченными, и исследователь вынужден начинать изучение со сбора и обработки первичной информации, построения динамических рядов, группировок, определения факторов, действующих на динамику уровня качества.

4) удобство применения во многих случаях эффективной и конструктивно легко осуществляемой двухкаскадной амортизации (для всех агрегатов сразу!),—это существенно ослабляет остроту задачи борьбы со среднечастотным и высокочастотным структурными шумами в окружающих конструкциях и среде; при этом, однако, возрастает роль борьбы с низкочастотными колебаниями. Решение этой части задачи виброизоляции является трудным из-за отсутствия отработанных инженерных методик расчета таких систем на свободные и вынужденные колебания. Подчеркиваем, что здесь без учета упругоинерционных свойств промежуточных конструкций невозможно получить даже качественно правильные результаты. Понятие о таких расчетах, их постановку мы дали в предыдущей главе.

1. Он дает правильные результаты только тогда, когда частицы порошка сами не пористые. Поэтому этот метод не позволяет измерить всю «истинную» удельную поверхность таких порошков, как силикагель. Метод позволяет в этом случае измерить только «наружную» поверхность зерен порошка, в то время как различные десорбцион-ные методы (например, основанный на измерении адсорбции азота) позволяют измерить всю поверхность порошка, включая поверхность пор, пронизывающих отдельные его частицы.

Рассмотрим вначале случай применения стальных винтовых пружин. Хотя эта задача является достаточно старой и известной, но она была удовлетворительно решена только недавно. Основу расчета разработал Р. Граммель [86], а правильные результаты получил Дж. А. Харингс [91]. Оба автора исходили из предположения, что цилиндрическая пружина относительно длинная обладает свойствами упругого стержня, эквивалентная жесткость которого при сжатии, изгибе и сдвиге вычисляется по произведенной работе деформаций. При одном витке пружины, которая находится под действием осевой силы Р, изгибающего момента М и поперечной силы Q (фиг. 86) Р. Граммель получил следующее выражение работы деформации

До сих пор в вопросах передачи и приведения сил мы ограничивались случаем равновесного движения машины, когда ее движение не сопровождалось изменением кинетической энергии. Каков будет этот .закон передачи сил в общем случае движения — неравновесного движения — и является предметом нашего ближайшего рассмотрения. Большую пользу в выяснении этого общего (динамического) закона передачи сил окажет введение в рассмотрение инерционнйх сил, которые до сих пор не фигурировали в явном виде в наших рассуждениях; о них лишь было упомянуто в общей классификации сил. Учет сил инерции, кроме того, позволит находить истинные усилия в звеньях механизма и в кинематических парах на ходу машины, в то время как метод разложения сил, произведенный без учета сил инерции, дает правильные результаты только для приведенной или уравновешивающей силы при равновесном движении г , а в отношении усилий в звеньях и парах дает лишь статическую часть усилий, приближающуюся к полным усилиям при достаточно медленном движении машины или при неподвижной машине.

Очевидно, и для промежуточных углов получим то же совпадение. Нужно, однако, оговориться, что вращающиеся векторы, изображающие амплитуды Лх и Л2, нельзя считать обычными векторами, которые можно проектировать на любую ось. Векторы А± и Л2 дают правильные результаты только в отношении оси х, а при проекти-

кислорода, т. е. возрастала до нормальной величины, которую следует ожидать на основании данных работ [251, 254, 255, 257]. Поэтому можно предположить, что положительное влияние кислорода в опытах Вайса и Фреча [250] обусловлено тем, что метод контроля реакции, использованный указанными авторами, дает правильные результаты только при наличии в реакционной смеси кислорода.

Здесь OHOM - 4P/7rdi подсчитывается по ослабленному сечению болта при осевой нагрузке Р. Введенный в формулу коэффициент концентрации KM = 1,95 получен в предположении, что напряженное состояние в окрестности впадины резьбы совпадает с плоскодеформированным. Это положение верно для широкого диапазона соотношений d0/S. Напряженное состояние во впадине свободной резьбы, удаленной от ее концов, от осевого растяжения взято из эксперимента и относится к отношению d0/s ^ 23. Это отношение является предельным в том смысле, что дальнейшее увеличение его не приводит к изменению величин коэффициентов концентрации и распределению напряжений в окрестности впадин. Для более низких соотношений d0/s <, 23 коэффициент концентрации ниже, так что величина его, равная 2,2, является величиной максимальной для всех соотношений d0/s. Таким образом, приведенная выше приближенная формула (4.21) дает наиболее правильные результаты для высоких значений соотношений d0/s, т.е. для d0/s > 15. Для значений d0/s < 15 коэффициент концентрации может быть только ниже на 10—15% величины коэффициента концентрации, подсчитанной по формуле (4.21).

Заметим, кстати, что предположение о прозрачности газа позволяет получить правильные результаты лишь в случае малой оптической толщины сжатого слоя: