Правильно определять

Все вышеизложенное показывает, что деформационная теория распространения упругопластических волн в основном правильно описывает процессы ударного нагружения стержней и может быть использована при выполнении инженерных расчетов.

Проведенный анализ зависимостей Со (со) и TJ(CO) для моделей, состоящих из идеальных пружин и вязких демпферов (см. рис. 7.2), показал, что эти модели адекватны реальным материалам во многих практических случаях: модель Фохта правильно описывает демпфирующие свойства материалов с преобладающим вязким трением (см. формулы (7.9) и рис. 7.4); модель Максвелла объясняет явление пластического течения на низких частотах (формула (7.10)); модели на рис. 7.2, в, г дают максимум в зависимости т)(ю), обусловленный релаксационными явлениями (см. формулы (7.11), (7.12) и рис. 7.5); модели на рис. 7.2, д, е могут учесть наличие в моделируемой среде нескольких релаксационных механизмов.

Как следует из сопоставления характеристических показателей дифференциального уравнения (7.29) о == '=±= (1 и; i) mft с характеристическими показателями уравнения моментной теории цилиндрической оболочки (см. § 27), полубезмоментная теория правильно описывает медленно изменяющиеся по а деформации

Результаты упругого расчета свидетельствуют о том, что теория оболочек в общем правильно описывает поле термоупругих напряжений для областей, непосредственно примыкающих к зонам концентрации напряжений и учитывает влияние краевого эффекта. Сопоставление кривых распределения напряжений, построенных по результатам расчета с помощью теории оболочек (штриховые линии на рис. 4.26)

Для насосов с однозаходным спиральным отводом результаты расчета достаточно хорошо совпадают как в качественном, так и в количественном отношении с данными эксперимента. Это свидетельствует о том, что предлагаемая математическая модель правильно описывает общие закономерности движения жидкости в отводе.

На рис. 5 ему соответствует прямая, помеченная буквой S. Как было установлено выше, уравнение (10) правильно описывает первую действительную ветвь точного уравнения (5) на низких частотах ([it < 0,1л).

Теория Г. Н. Абрамовича, как показывает опытная проверка, правильно описывает основные особенности процесса

Система (4.26) правильно описывает форму колебаний лишь при небольших отношениях концентрации бромата к концентрации восстановителя. Однако она не дает нужной формы колебаний во всем.пространстве параметров: [NaBrO3] = А, [БМК1-= В, [Се!0 = = с. Кроме того, в области колебаний г (концентрация Вг~) нигде не является быстрой переменной. Тем не менее в части пространства параметров модель (4.26) удовлетворительно описывает систему. Модель (4.26) не описывает форму колебаний во всей области изменения параметров, поскольку в ней отсутствует пороговое поведение. Можно усовершенствовать систему (4.26), просто введя члены, обеспечивающие существование пороговых значений к. Дополним уравнение для z членом, зависящим от у, и введем в уравнение для у малый постоянный член, описывающий самопроизвольное разложение бромата (Жа боги не кий и др,, 1971а, в):

На переднем фронте импульса, где выполняется (6.9), приближение (6,10) неверно, так как в этом случае быстрыми переменными являются ? и т. Пренебрегая этим обстоятельством, посмотрим, как ведет себя модель (6.10). Фазовая плоскость системы (6.10) показана на рис. 64. Случай 1 соответствует устойчивой системе, генерирующей одиночные импульсы, случай 2 — автоколебаниям {спонтанной активности). Увеличение плотности внешнего деполяризующего тока (/) приводит к сдвигу изоклины Ё ••— 0 из положения 1 в положение 2. Поэтому короткий толчок внешнего тока вызывает генерацию одиночного импульса, а приложение постоянного тока с достаточной плотностью приводит к автоколебаниям. Модель (6.10) правильно описывает не только эти, основные, но и многие более тонкие эффекты, следующие из уравнений (6.4) при условиях (6.8). Гранины областей различных режимов в двух моделях сов-

Для оценки накопленных в процессе деформирования повреждений в материале предложены различные скалярные и тензорные параметры [48—61]. Одним из таких параметров является изменение плотности, характеризующее не только качественные структурные повреждения, но и являющееся количественной характеристикой повреждаемости (пластического разрыхления) материала. Как показывают многочисленные исследования [51, 56, 58, 67—69], остаточное изменение плотности (или остаточное изменение объема) непосредственно отражает микропроцесс накопления повреждений (образование микропор и микротрещин) и является его количественной характеристикой. Теория пластического разрушения, основанная на росте пор, правильно описывает качественную зависимость разрушения от предыстории деформации, гидростатической составляющей напряжения, от отношения размеров образца к расстоянию между включениями и от анизотропии включений [67]. На первой стадии разрушения необратимое изменение объема (пластическое разрыхление) мало по сравнению с амплитудными значениями компонент тензора деформации. К концу второй стадии при циклическом деформировании остаточное изменение объема может быть соизмеримо с амплитудными значениями интенсивности пластических деформаций и достигать значений (1—5)-10~3 [51, 58, 59]. Важность необратимого изменения объема в оценке прочности материала подчеркивается также тем, что при таких воздействиях, как облучение материала конструкции потоками различного рода частиц, происходит образование объемных дефектов в кристаллической решетке, приводящих к распуханию материала и снижению его прочности. Например, накопление межузельных атомов приводит к образованию дополнительных растягивающих усилий, которые способствуют раскрытию благоприятно ориентированных микротрещип [70]. Уменьшение критического напряжения пропорционально радиапионному объемному распуханию материала, для которого может бытыюлучено соответствующее кинетическое уравнение [70].

Анализ соответствующих кривых, представленных на рис. 6.7 и 6.8, а также графиков, приведенных в работе [46], показывает, что модель качественно правильно описывает процесс ползучести при скачкообразном изменении напряжения. Базовый эксперимент по определению параметров модели и натурный эксперимент по исследованию упруговязкопластических эффектов неизо-

Значит, системы отсчета, которые мы свяжем с одним и тем же телом отсчета, в этих двух случаях (когда на тело отсчета действуют только силы тяготения или кроме силы тяготения еще какие-либо силы, например, сила тяги реактивного двигателя) будут обладать разными свойствами. Поэтому, если мы хотим правильно определять свойства систем отсчета, связанных с тем или другим телом отсчета,

Следовательно, необходимо правильно определять как величину рабочих напряжений, так и прочность металла, из которого будет изготовлена эта деталь (производить правильный расчет на прочность), основываясь на использовании достижений науки,

Ещё в 1924 г. в статье „О Я. М. Свердлове" товарищ Сталин указывал на необходимость для руководителя-организатора хорошо знать работников, правильно определять их достоинства и недостатки, умело расставлять их и правильно использовать их личные качества, добиваясь единства, согласованности и общего подъёма в работе. В докладе на XVIII съезде партии товарищ Сталин дал

Простым и достаточно надежным способом распознавания модуля и угла зацепления основной рейки является следующий. Изготовляют набор шаблонов в виде коротких зубчатых реек, соответствующих распространенным стандартным значениям модулей и питчей. Прикладывая такие шаблоны-рейки к обмеряемым зубчатым колесам и перекатывая их по зубьям, можно при минимальном навыке правильно определять модуль т, коэф-ф'иниент /„ высоты зуба основной рейки и угол а.0 зацепления основной рейки. Вместо шаблонов-реек можно пользоваться зуборезными гребенками или дол-бяками. При отсутствии шаблонов-реек можно применять следующий спсссб. Измеряют основной шаг зубьев t0 при помощи специального прибора или штангенциркуля. В последнем случае производят замер через п зубьев так, как это делается при измерении толщины зубьев шаговой скобой (табл. 106). После этого производят аналогичный замер.

Может возникнуть вопрос: правильно ли при определении работоспособности процесса расширения использовать обратимые процессы, которые в действительности получить невозможно? Здесь следует отметить, что работоспособность системы может зависеть только от параметров рабочего агента [см. уравнение (154)], причем работоспособность определяется как максимум получаемой механической работы. При таких условиях вполне правильно определять выражение работоспособности при обратимых процессах и при наивысшем к. п. д. превращения теплоты в работу. Такой

Установление правильных принципов расчета печей являете» предметом общей теории печей. Для установления этих принципов, в частности, также необходима классификация режимов работы печей по признаку теплообменных процессов, так как это позволяет правильно определять для каждого типа печей наиболее целесообразную с точки зрения достижения точности направленность расчета.

Следовательно, при этих реакциях щелочность воды (см. § 12.5) понижается. Поэтому в тех случаях, когда щелочность обрабатываемой воды недостаточна, для связывания всех образующихся при гидролизе коагулятора ионов водорода необходимо ее подщелачивать во избежание получения кислой воды. По изменению щелочности воды до и после ее обработки можно контролировать дозировку коагулятора только в случае дозировки одного коагулятора. При одновременном подщелачивании дозу коагулятора правильно определять по изменению разности между жесткостью и щелочностью (см. § 12.4).

При определении напряжений этим методом необходимо правильно определять знаки величин тжу, Атхг/, Ах, Агу. Нужно отметить, что в расчетные формулы и таблицы входит не параметр изоклины ф, а угол а, который отсчитывается против часовой стрелки от положительного направления оси х до напряжения ог.

Контроль за дозированием извести наиболее рационально осуществлять по величине рН обработанной воды. После того как на установках получат должное распространение промышленные приборы, позволяющие правильно определять рН щелочной воды (рН > 10), этот показатель должен будет стать основным для контроля и управления (в том числе автоматического) дозированием извести. В настоящее время этим показателем пользуются для лабораторного контроля, а эксплуатационный Контроль осуществляют химическими методами.

После прослушивания на самых низких оборотах надо увеличить скорость вращения ротора до скорости прогрева п\ (рис. 5-4). Этот момент обозначен на кривой нормального пуска точкой А. Скорость п\ рекомендуется заводом-изготовителем. Более правильно определять ее по кривой выбега (рис. 5-4,а), изменении числа оборотов во времени при остановке турбоагрегата. Часть кривой выбега нанесена пунктиром также на рис. 5-4,6.

1 Необходимо отметить, что характеристику обеспеченности отдельных стран природными горючими веществами, по мнению автора, более правильно определять по уровню потребления этих ресурсов в соответствующей стране, а не по показателям их добычи (см. § 2-3).