Пребывания электролита

правомерность применения 6,,-мо-

Для получения правильных результатов испытаний на разрыв совершенно необходимо, чтобы разрывающие усилия были приложены строго нормально к плоскости разрыва. В противном случае разрыв будет происходить неодновременно на различных участках сочленения и результаты измерения окажутся заниженными [1]. Однако поверхность раздела между покрытием и металлом практически никогда не представляет собой плоскость, а почти всегда чрезвычайно развита. Это обстоятельство весьма затрудняет решение вопроса о распределении напряжений в разрываемом образце и ставит под сомнение правомерность применения метода разрыва для определения действительной прочности сцепления. В частности, представляется неправомерным относить разрывающее усилие к геометрической поверхности разрыва для того, чтобы получить величину прочности сцепления на единицу поверхности. Определение же величины истинной (физической) поверхности раздела между покрытием и металлом является пока еще предметом исследований.

В работе [8] оценивали способность абразивной шкурки изнашивать образцы из ненаклепывающейся углеродистой стали при трении по одному и тому же месту. Твердость образцов составляла 225 кгс/мм2 по НВ. Испытания проводили с подачей воды в область трения. На рис. 6, а показана кривая изменения износа по весу G образца в зависимости от числа проходов п, а на рис. 6, б эти данные нанесены на график (см. выше). Экспериментальные точки ложатся практически на прямую линию, выходящую из начала координат, что указывает на правомерность применения уравнения (13) для описания процесса изнашивания в данном случае.

Полученное совпадение расчетных и экспериментальных уровней вибрации показало правомерность применения предложенной динамической модели для определения уровней вибрации от газодинамических колебаний давления, возникающих при сгорании топлива.

Следует отметить, что для всех видов обрабатываемого сырья эти зависимости имеют одинаковый характер, что указывает на идентичность физических явлений, сопровождающих процесс. Так, при постоянном уровне амплитуды импульса в области малых длин рабочего промежутка вероятность внедрения канала разряда в твердое тело велика. Однако активная зона разрушения, пропорциональная кубу длины рабочего промежутка, мала, и в процесс разрушения вовлекается незначительное количество материала. Кроме того, известно, что с увеличением перенапряжения на промежутке доля энергии, выделившейся в рабочем промежутке за первый полупериод разрядного тока, ответственная за скорость движения стенки канала разряда и соответственно за уровень ударного нагружения образца, мала /11/. Увеличение рабочего промежутка приводит как к росту зоны разрушения, так и к увеличению доли энергии, выделившейся в канале разряда за первый полупериод колебаний разрядного тока, что при высокой степени вероятности внедрения канала разряда приводит к росту удельной производительности процесса. Этот механизм объясняет восходящую ветвь зависимости a -f(l) при U = const до момента, когда уровень амплитуды напряжения импульса становится недостаточным для пробоя твердого тела. Дальнейшее увеличение рабочего промежутка приводит к резкому уменьшению вероятности внедрения канала разряда в твердое тело, т.е. электроимпульсный процесс переходит в электрогидравлический. Уровни энергии, используемые в электроимпульсной технологии, недостаточны для осуществления эффективного разрушения электрогидравлическим способом, и процесс дезинтеграции материала прекращается. Этим явлением можно объяснить нисходящую ветвь зависимости a =f(l). Увеличение амплитуды импульса напряжения должно увеличивать производительность импульса и сдвигать оптимальные значения в сторону больших длин рабочего промежутка, что хорошо подтверждается приведенными экспериментальными данными. На рисунке 2.23 представлены также расчетные значения производительности единичного импульса от длины рабочего промежутка при различных уровнях напряжения. Соответствие экспериментальных и расчетных значений удовлетворительное, что указывает на правомерность применения использованной нами расчетной модели для выбора оптимальных соотношений длин рабочего промежутка и амплитуды напряжения с целью достижения максимальной удельной производительности. Следует отметить, что расчетные значения производительности единичного импульса при больших размерах рабочего промежутка лежат ниже, чем экспериментальные значения. Этим может быть объяснено накоплением дефектов в разрушаемом материале при многократном ударном воздействии с уровнями единичного воздействия ниже разрушающих значений, что не учитывается в расчетной модели.

Правомерность применения неполяризуемого электрода сравнения подтверждена в [219]. Расхождение в результатах определения стационарного потенциала по предложенной и общепринятой методикам не превышало 2,3 %, что приемлемо для оценки кинетики коррозионных процессов.

Раечетно-аналитическая модель предполагает полную детерминированность процесса, для которого точно известны как начальная точность, так и влияние сопутствующих факторов. Путем решения систем уравнений, описывающих закономерности переноса погрешностей технологического процесса, однозначно определяется искомая точность. Факт детерминированности означает, что при одном и том же комплексе исходных условий при каждом последующем расчете будем получать один и тот же результат. Однако реальные процессы не могут быть правильно отображены детерминированными моделями и правомерность применения детерминированной модели в таких случаях зависит от детальности изучения исследуемого процесса. Математическое описание процессов в этом случае заключается в последовательном определении начальных (исходных) погрешностей заготовки; далее устанавливается в аналитическом виде их влияние на окончательную точность готовой детали и, наконец, решается полученная система уравнений.

Приведенные выше соотношения получены на основании результатов экспериментов с изотермическим течением в змеевиках. Правомерность применения этих выражений для расчета гидравлического сопротивления ЗПГК, в которых имеет место неизотермическое течение, подтверждается опытами Себана и Мак-Лауфлина [137].

В данной постановке задачи неравенствами (8.12) ... (8.22) обеспечивается правомерность применения в модели введенных в нее эмпирических соотношений для расчета теплогидравличе-ских характеристик потоков.

Широкое распространение применительно к полимерным системам получила фононная теория теплопереноса [Л. 35—38]. В ряде работ If Л. 39, 40] экспериментально установлена согласованность температурной зависимости теплопроводности полимеров с основными положениями фононной теории теплопереноса. С другой стороны, результаты экспериментов при низких температурах (Л. 41], а также теоретический расчет теплофизических параметров по скорости распространения упругих волн в растворах и твердых телах [Л. 42] не подтверждают правомерность применения фононной теории теплопр-реноса для таких сложных веществ, как полимеры. Альтернативный характер носят и другие положения фононной теории теплопереноса применительно к полимерным системам. Так, если руководствоваться результатами работы [Л. 43], то длина свободного пробега фононов в широком интервале температур для аморфных полимеров равняется среднему межатомному расстоянию и не зависит от температуры. Однако из приведенного выше обзора по физико-химическим свойствам полимеров видно, что за счет гибкости макромолекул (Л. 22] плотность упаковки структурных элементов полимера может претерпеть существенные изменения. Таким образом, специфика структуры полимерных систем накладывает неопределенность на понятие длины

правомерность применения 6,.-мо-

Отметим, что формула (2.1) справедлива для определения критических напряжений при осесимметричной форме потери устойчивости ортотропной оболочки. Правомерность применения ее к

При ускоренных испытаниях необходимо иметь в виду, что для суммарного коррозионного эффекта важна не только скорость коррозии, но и длительность ее протекания. Последняя определяется временем пребывания электролита на поверхности металла. Поэтому испытания, значительно ускоряющие процесс коррозии, должны строиться из циклов, обеспечивающих периодическое испарение тонкого слоя электролита с поверхности металла с обязательным немедленным его возобновлением. Это относится не только ,к испытаниям в условиях конденсации, но и к другим любым ускоренным испытаниям с периодическим увлажнением поверхности.

то причиной этому является лишь меньший срок пребывания электролита на металлической поверхности.

Из большого количества факторов, определяющих скорость коррозии металлов в атмосфере и относящихся непосредственно к ней, наиболее важными являются: 1) влажность воздуха; 2) состав атмосферы (загрязненность воздуха газами, парами кислот, частицами солей); 3) длительность пребывания электролита на металлической поверхности; 4) температура воздуха.

7. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ И ДЛИТЕЛЬНОСТИ ПРЕБЫВАНИЯ ЭЛЕКТРОЛИТА НА МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ПОВЕРХНОСТИ НА СКОРОСТЬ КОРРОЗИИ

знойный эффект зависит как от изменения кинетики электродных реакций, так и от изменения времени пребывания электролита на металлической поверхности. По этой причине скорость коррозии металлов в северных районах нашей страны, где температура относительно низка и катодный процесс протекает не очень интенсивно, значительно выше, чем в южных районах,

Имеется ряд соображений, позволяющих утверждать, что протекание коррозионного процесса в атмосфере, т. е. в тонких пленках электролитов, делает условия для изменения коррозионной стойкости сплавов путем легирования небольшими добавками более благоприятными, чем при коррозии металлов в объеме нейтрального электролита. Особая роль здесь принадлежит продуктам коррозии. Дело в том, что металл, погруженный в объем электролита, находится все Бремя в соприкосновении с корозионной средой, в то время как наличие коррозионной среды на поверхности металла в атмосфере в основном обусловливается способностью поверхности адсорбировать или конденсировать влагу. Большое значение при этом имеют состав и структура продуктов коррозии. Изменяя состав и структуру продуктов коррозии, можно менять и степень увлажнения металла, а также длительность пребывания электролита на поверхности.

условиях, по сравнению с регистрируемыми в объеме, связаны лишь с меньшим сроком пребывания электролита на металлической поверхности. В условиях же переменного смачивания и высыхания последнее условие не реализуется, так как пленка электролита все время возобновляется.

При атмосферной коррозии повышение температуры приводит не только к увеличению скорости электродных реакций, но и к уменьшению времени пребывания электролита на металлической поверхности (а следовательно, и суммарного коррозионного эффекта), причем последний фактор является обычно превалирующим. При периодическом смачивании металла электролитом пленка все время возобновляется и, таким образом, проявляется лишь эффект, связанный с увеличением скорости электродных реакций и, в частности, реакции восстановления кислорода, которая должна сильно увеличиваться со скоростью испарения.

воды. Последнее, очевидно, объясняется тем, что вследствие быстрого испарения воды время пребывания электролита на поверхности металла очень мало. Коррозионные эффекты, которые могли возникнуть благодаря испарению, нивелируются резким уменьшением времени контакта металла с электролитом.

7. Влияние температуры и длительности пребывания электролита на метал-