Предыдущего изложения

Чтобы получить зависимость толщины пленки h от времени коррозии металла г, интегрируем предыдущее уравнение:

Интегрируем предыдущее уравнение:

Чтобы получить зависимость толщины h от времени окисления металла т, интегрируем предыдущее уравнение:

Е — угловое ускорение тела. Подставив полученное значение AFHH hl в предыдущее уравнение и вынеся за знак суммы постоянную величину е, получим

Решение. Выберем положительное направление оси г вдоль вектора Ро Согласно (1.16), d
где знак плюс соответствует присоединению массы, а знак минус — отделению. Оба эти случая можно объединить, представив ±б/п в виде приращения dm массы тела А (действительно, в случае присоединения массы dm— + 6m, а в случае отделения dm =—8т). Тогда предыдущее уравнение примет вид

Учитывая, что F2= — FI (согласно третьему закону Ньютона), перепишем предыдущее уравнение так:

где т — релятивистская масса частицы. Имея в виду, что а представляет собой нормальное ускорение, равное по модулю и2/р, перепишем предыдущее уравнение так: mvz/p = qvB. Отсюда импульс частицы

= ^А'д (v) -f Л'с (v)-10-3/^ft — среднее квадратичное отклонение; Л'с (v) — шум устройства считывания и обработки радиографической информации (мкм2); k — размер апертуры, мм2. Подставляя в предыдущее уравнение соответствующие зависимости, получим

Подставляя значение градиента температуры при я=0 в предыдущее уравнение для теплового потока, получаем формулу, определяю-

Подставляя это значение в предыдущее уравнение и полагая, что-

Для расчета на прочность и определения удлинений (укорочений) стержней, как следует из предыдущего изложения, необходимо знать продольные силы, возникающие в поперечных сечениях этих стержней. Для определения величин продольных сил служит метод сечений. Однако бывают случаи, когда применение только метода сечений не позволяет определить внутренние силовые факторы, в частности, продольные силы — число независимых уравнений статики, которые можно составить для рассчитываемой системы, оказывается меньше, чем число неизвестных усилий.

Каждый из указанных выше аналогов линейных скоростей является функцией двух обобщенных координат фх и ф4 и поэтому на основании предыдущего изложения величину скорости г>с точки С можно выразить так:

Наконец, подчеркнем еще раз (на протяжении предыдущего изложения на это не раз обращалось внимание), что прочность одного и того же материала в образце и реализуемая в составе конструкции не одинакова. Последняя может быть названа конструкционной прочностью. Отличие ее от^прочности образца обусловлено рядом причин. К числу их относятся: масштабный эффект, сложность

Из предыдущего изложения следует, что функциональные зависимости для ожидаемого числа ремонтов представляют собой выражение для матем-атических ожиданий (для средних значений) этого числа, имеющего некоторый разброс, характеризующийся, как обычно принято это делать, соответствующей дисперсией. Дисперсию W(t) числа восстановлений в системе (ремонтов в парке машин) можно получить суммированием выражений (24) или (25) по всем элементам. Это приводит к весьма сложному выражению для дисперсии системы, которое не приводим. В программе для ЭВМ предусмотрено ее вычисление и печатание полученных результатов.

Как известно, из предыдущего изложения, для того чтобы с помощью номограммы найти т*, надо задаться значением W —

Как определить величину (о]т угловой скорости колеса 1 в положении т, ясно из предыдущего изложения.

Из предыдущего изложения следует, что при заданном значении поля допуска Д = 2S, при имеющейся точности изготовления, характеризуемой oS) и при надлежащем выборе расположения контрольных границ (по значениям L и /) почти все описанные выше основные варианты способов текущего контроля могут быть приведены к одним значениям величин вероятностей q^p и Q~\ использованных выше для характеристики доли просачивающегося брака и относительного количества ошибочных предупредительных сигналов. Из этого часто делается неправильный вывод, что, следовательно, по основным расчетным характеристикам все варианты могут быть сделаны совершенно равноценными и обоснованность выбора варианта сводится только к тому, какой из вариантов более прост, легче усвояем исполнителями и скорее может быть обеспечен потребным инструментом.

Экономичность работы конденсационных турбин с отборами пара, как это следует из предыдущего изложения, зависит от того, сколько отбирается пара из их отборов. Чем больше отбирается пара, чем лучше используется тепловая мощность отборов, тем меньше потерь тепла на ТЭЦ, тем выше экономичность работы ТЭЦ. Естественно поэтому, что экономичность ТЭЦ весьма различна.

Следовательно, поток тепла через стену плавильной камеры является прежде всего функцией температуры плавления шлака сжигаемого угля, так как она влияет непосредственно на температуру поверхности шлакового слоя на стенах топки. Но из предыдущего изложения следует, что, только имея данные о составе золы сжигаемого угля, можно, и то приблизительно, составить себе представление о свойствах шлака, который образуется в топке. Из этого следует, что расчет теплового потока в стенах плавильной камеры является трудной задачей. Это приводит к тому, что тепловой поток при расчетах топки с жидким шлакоудалением никогда не принимается за постоянную величину.

Из предыдущего изложения ясно, что одним из значительных результатов, достигнутых в области организации поставок, является все возрастающее использование точной терминологии, связанной с формулировкой требований к надежности в контрактах и документах по заказам. Внимание к повышению надежности изделия оказало свое воздействие в нескольких направлениях, характеризующих взаимоотношения между заказчиком и поставщиком.

Из предыдущего изложения ясно, что косвенные способы фиксирования и воспроизведения установочных баз цилиндров, а также прямые способы, при которых в ка-