Предыдущего уравнения

Объемная усадка характеризует изменение (%) объема атливки при остывании. На основании предыдущего выражения

Если принять, что приложенное напряжение соизмеримо с пределом текучести металла ат, то критическая глубина трещины акр достигается еще до того, как коэффициент интенсивности напряжения становится равным KI sec- При этих условиях трещина растет с возрастающей скоростью, пока не произойдет разрушение. На основе предыдущего выражения для KI получено следующее приближенное уравнение:

который получается при разложении предыдущего выражения по малому параметру.

где А - константа, объединяющая все постоянные величины. Очевидно, константа А по своему значение должна быть близка к максимальной скорости растворения металла на анодной яотеяцио-статической кривой. Таким образом, из предыдущего выражения находим:

предыдущего выражения получаем MTl = R/en, т. е. процессы деформационного упрочнения и разупрочнения компенсируют друг друга, сохраняя сопротивление деформации на постоянном уровне: с ростом нагрузки и соответствующим возрастанием скорости ползучести возрастает скорость разупрочнения. Экстраполяция на нулевое время участков установившейся ползучести определяет некоторую кривую деформирования o*(s), которая соответствует минимальному влиянию эффектов разупрочнения. Такая кривая, как следует из (1.13), определяется протеканием только одного процесса — процесса деформационного упрочнения (при условии, что вязким сопротивлением также можно пренебречь)

Объемная усадка характеризует изменение (%) объема отливки при остывании. На основании предыдущего выражения

Зная из предыдущего выражения для их угловыми скоростями, а именно:

Эквивалентное выражение может быть получено путем интегрирования по частям предыдущего выражения или непосредственно из рассмотрения деформации отдельных звеньев модели. Это выражение имеет следующий вид:

Разделив числитель и знаменатель предыдущего выражения на аЯ, получим [2] :

М. Рид для лучших центробежных сепараторов дает весьма простое соотношение: у//г?)кр = 64, если у" выражено в кГ/м3, а шкр в м/сек. Определенные по нему значения ш,;р в семь-восемь раз превышают полученные из предыдущего выражения, что, по-видимому, можно отнести за счет эффективности жело-бообразных ловушек для сепарата, которыми снабжены эти сепараторы (см. рис. 66, з, и).

однако при этом значения одтах получаются почти вдвое меньше, чем из предыдущего выражения.

Из этого или предыдущего уравнения находят силу затяжки /•'„„, после чего определяют расчетное напряжение в винте о„.

где М — момент, передаваемый колесом; dy, — диаметр начальной окружности колеса; [ои] — допускаемое напряжение изгиба. Из предыдущего уравнения

отношению максимальной и средней ординат кривой скоростей. Заменяя т, из предыдущего уравнения, получаем

Подставляя значение р2 в левую часть предыдущего уравнения, после преобразований получаем

Исходя из аналогии уравнений теплового и динамического пограничных слоев при аналогичности принятых нами распределений скорости и температуры (б) и (в), можно полагать, что толщины теплового и динамического слоев /гиб зависят от х одинаково и их отношение равно постоянной величине i, не являющейся функцией х. Тогда = 0 и вместо предыдущего уравнения получаем:'

то из предыдущего уравнения получим для р постоянное значение, и сле-дозательно, фигура равновесия есть окружность.

Если на характер силы F заранее не налагается никаких ограничений, то задача представляет неопределенность, так как гиб связаны заданным уравнением, вследствие чего можно преобразовать бесчисленным множеством способов выражение для F. Можно, и это обычно требуется, выразить F в функции одного только г, для чего нужно исключить 6 из предыдущего уравнения и из уравнения траектории.

После нескольких подобных операций, называемых квадрированием корней, некоторые коэфициенты каждого последующего уравнения оказываются (с принятой при вычислениях точностью) равными квадратам соответствующих коэфициентов каждого предшествующего уравнения. При вычислениях ,с помощью логарифмов логарифмы этих коэфициентов оказываются в два раза большими логарифмов соответствующих коэфициентов предыдущего уравнения.

Изложенный метод квадрирования позволяет находить и кратные корни уравнения, а также близкие друг к другу действительные корни. При наличии у уравнения пары таких корней при последовательных квадрированиях один из коэфициентов Л' последующего уравнения оказывается приближённо равным половине квадрата соответствующего коэфициента предыдущего уравнения, т. е.

при нескольких значениях el — е\, е}1, е™. . . , результатом чего являются кривые аа, ЪЬ, ее . . . Первое и последнее значения е\ находятся из предыдущего уравнения при заданном числе оборотов двигателя п\. Справа строят

где А — коэффициент вязкости элемента вязкого сопротивления в правом звене модели; р, — время запаздывания или время релаксации, л = А/Е (Е — коэффициент жесткости упругого элемента). Решение предыдущего уравнения может быть представлено в известной интегральной форме: