Предъявляемые требования

На первом этапе производится расчет на прочность по существующим нормативным материалам (ГОСТы, СНИ-Пы, РД и др.) с использованием фактических механических свойств, найденных в результате испытаний образцов, вырезанных из элементов оборудования, или косвенными методами (например, по изменению твердости или химическому составу и др.). Далее производится оценка остаточного ресурса по фактическим или априорным (если недостаточно диагностической информации) данным о дефектности, например, по разрешающей способности методов и средств неразрушающего контроля с учетом предыстории нагружения, а также характеристикам допускаемых технологических и конструктивных концентраторов напряжений. При такой оценке ресурса необходимо более полно учитывать реальные условия эксплуатации и использовать наиболее жесткие критерии разрушения, дающие консерватив-

2.3. Влияние предыстории нагружения на топографию свойств сварных элементов

2.3. Влияние предыстории нагружения на топографию свойств сварных элементов.................... 55

Сравнение нагруженности дисков на стенде и в эксплуатации проводилось из условия равенства эквивалентных коэффициентов интенсивности напряжения при достижении одинакового шага усталостных бороздок независимо от предыстории нагружения и напряженности дисков. Рассматривались коэффициенты интенсивности напряжения и коэффициенты интенсивности деформации, через которые при сравнительном анализе можно прийти к относительной характеристике напряженности дисков на стенде и в эксплуатации. Указанное условие имеет вид:

Оказывается, что зависимость между циклическими напряжениями и деформациями можно выразить, используя представление о наличии обобщенной кривой длительного циклического деформирования. Основное свойство такой кривой состоит в том, что циклические изохронные кривые (по параметру времени) образуют при заданной предыстории нагружения единую зависимость между напряжениями и деформациями, отсчитываемыми от момента перехода через нуль значений напряжений. Разгрузка при этом предполагается линейной. Аналитическое выражение обобщенной кривой длительного циклического деформирования записывается в форме

кривые (по параметру времени) образуют рри заданной предыстории нагружения единую зависимость между напряжениями и деформациями, отсчитываемыми от момента перехода через нуль значений напряжений; разгрузка при этом предполагается линейной.

Одним из главных вопросов при использовании деформационных критериев как при неизотермическом, так и при изотермическом нагружении является выбор предельной пластичности. Пластичность материала в большой степени зависит от предыстории нагружения и нагрева. Кроме того, как указывалось, она немонотонно изменяется в температурном диапазоне *mia—4nax. Для нахождения предельного состояния при термоциклическом нагружении целесообразно определить главные факторы, влияющие на пластичность, и ввести эти факторы в соответствующие предельные уравнения. Пластические свойства материала определяют при максимальной температуре цикла и учитывают уменьшение пластичности в течение времени нагружения.

Таким образом, в уравнении, характеризующем предельное состояние при термоциклическом нагружении, необходимо учесть следующие факторы: зависимость пластичности от предыстории нагружения материала; влияние максимальной температуры цикла; амплитуду или размах полной деформации за цикл; возможность возникновения в цикле деформаций ползучести. Эти факторы учитывает следующая форма уравнения предельного состояния:

числу циклов), то суммарное повреждение, оказывается близким к единице. Таким образом, показано, что коэффициенты т и С в исходном уравнении Коффина A.EpmN—C являются достаточно общими величинами, характеризующими свой-~пг/м2 ства материала при любом порядке его нагружения. Эффекты, упрочнения и разупрочнения, наблюдаемые при изменении очередности приложения больших или малых нагрузок, наблюдаются лишь, на стадии возникновения трещин термической усталости. Дальнейшее их развитие не зависит от предыстории нагружения и определяется действующим в это время режимом.

Наиболее интенсивное влияние усталости на 7'кр отмечается на первых стадиях циклического нагружения [76, 78]. До 50% общего повышения критической температуры падает на первые 10—30% ресурса долговечности разрушающего числа циклов. При дальнейшем росте числа циклов предварительного циклического нагружения Ткр повышается менее интенсивно, вплоть до появления усталостной трещины. Сопоставление предельных Гкр вблизи усталостного разрушения гфи различных амплитудах напряжений позволяет предположить, что влияние трещин усталости на повышение критической температуры хрупкости зависит не только от их глубины, но и от предыстории нагружения, а именно — от амплитуды циклических напряжений.

них трещинами. По результатам испытаний этих образцов в агрессивной среде строят зависимости логарифма скорости развития трещины от интенсивности напряжений KJt при контролируемых условиях испытаний. Эти зависимости называются кинетическими диаграммами. Они дают существенную информацию о статической или циклической трещиностойкостй материалов в данной среде, хотя и не являются инвариантными характеристиками ее, поскольку зависят от предыстории нагружения. Для исследования коррозионной усталости с позиций линейной механики предложен ряд аналитических выражений, учитывающих асимметрию цикла нагружения и позволяющих описать скорость распространения трещин в широком диапазоне размаха коэффициента интенсивности Д?^ [51,71,81].

ки, проводить исследования непосредственно на рабочих местах. Правда, новое поколение приборов также имеет недостатки, которые были выявлены в процессе эксплуатации. И один из них заключается в том, что все они не позволяют осуществлять индивидуальный дозиметрический контроль вибрации на рабочих местах. Последнее обусловлено тем, что предъявляемые требования к контролю вибрации (обилие корректирующих фильтров, нормируемых эквивалентных вибрационных параметров), сформулированные в международных и национальных стандартах, не упрощают процедуру контроля вибрации, хотя такие возможности есть и при этом не теряется информация о вредности воздействия. Кроме того, идя по пути создания дозиметров в виде электронных приборов, имеющих достаточно высокую, а в некоторых случаях неоправданно высокую стоимость, мы превращаем дозиметрический контроль в слишком дорогое мероприятие.

Переход на программные продукты, позволяющие при соответствующей настройке (но не доработке) более полно учитывать предъявляемые требования и снижающие долю трудоемких ручных операций, не только ускорят производственные процессы, но и позволят повысить уровень качества конечных изделий и усилить контроль качества на всех этапах жизненного цикла изделия.

Основными показателями эксплуатационных качеств дефектоскопа являются: чувствительность, т. е. минимальная площадь отражателя, расположенного на заданном расстоянии от-точки ввода ультразвуковых колебаний и четко регистрируемого прибором; дальность действия, т. е. максимальное расстояние, на котором может быть четко обнаружен донный эхо-сигнал; разрешающая способность, т. е. минимальное расстояние между двумя дефектами или расстояние между дефектом и донной гранью изделия, при котором эхо-сигналы от них могут быть отмечены индикатором раздельно; размер «мертвой зоны», т. е. минимальная глубина залегания дефекта, при которой он может быть отмечен индикатором; точность определения координат обнаруживаемого дефекта. Перед проведением ультразвуковой дефектоскопии должны быть подготовлены основные данные о контролируемом объекте и предъявляемые требования, затем разработана основная методика контроля и выбраны] параметры дефектоскопа. Настройка проводится по образцам, имеющим искусственные дефекты. Качество контролируемого материала оценивается в результате анализа осциллограмм.

В тарифно-квалификационном справочнике по каждой профессии контролера и лаборанта фиксируются: точная характеристика выполняемой работы и предъявляемые требования к знаниям

Электрохимический способ полирования (или точнее глянцовки) металлов может осуществляться лишь тогда, когда не имеет места полная поляризация, но и не наступает процесс анодного травления. Состав электролита и режим обработки (электрический, температурный и по времени) должны обеспечивать разрыв поляризационной плёнки только на гребешках поверхности (где силовые линии электрического поля всегда более концентрированы) и не нарушать её в углублениях, а так как снимаемые гребешки имеют высоту два-три десятка микронов, то, очевидно, что предъявляемые требования к режиму и электролиту должны быть весьма жёсткими и различными для различных материалов (см. табл. 71). Для обеспечения наибольшей концентрации электрического поля на гребешках обрабатываемой поверхности необходимо уменьшать рассеивающую способность ванны увеличением размера катода (в некоторых случаях площадь его в 15—20 раз больше площади анода). Применяемые электролиты должны быть сильно концентрированными, чтобы не допустить химического травления обрабатываемых поверхностей.

Операции отделки многослойных труб практически не отличались от обычно применяемых при изготовлении труб со сплошной стенкой. Отметим, что применение для механической обработки торцов сваренных труб указанных ранее фаскообрезных станков СПКМ-141 не позволило полностью обеспечить предъявляемые требования к перпендикулярности торцов труб.

После окончания развальцовки труб производится осмотр вальцовочных соединений. Если инструмент (вальцовка) был правильно подобран и вполне исправен я если при работе соблюдались предъявляемые требования и должный надзор, то вальцовочные соединения получаются безукоризненными.

После окончания развальцовки труб производится осмотр вальцовочных соединений. Если инструмент (вальцовка) был правильно подобран и вполне исправен и если при работе соблюдались предъявляемые требования и должный надзор, то вальцовочные соединения получаются безукоризненными.

паровых линий, работающих при температуре 540—565° С, давлении до 168 бар и сроке эксплуатации порядка 160000 ч, обычно используется 0,5% Сг, Мо, V сталь. Однако разные условия работы и предъявляемые требования приводят к использованию в разных странах различных материалов. Если рабочая температура увеличивается, или удлиняется время эксплуатации, или проектирование проводится в сжатые сроки, могут возникнуть трудности в отношении достижения требуемой гибкости, предельного осевого давления и изгибающих моментов в конечных точках. Гибкость улучшается при использовании ферритной стали с повышенным сопротивлением ползучести и стали Rex 500 (упрочняющаяся сталь с 6% Сг), разработанных для этих целей, однако их использованию препятствует отсутствие соответствующей технологии сварки таких материалов. При 600° С и давлении 250 бар должны применяться аустенитвые стали. Можно также использовать легированную молибденом сталь AISI316, которая хорошо сваривается. Значительное увеличение гибкости и большую экономическую выгоду дает применение при более высоких расчетных напряжениях разработанных в Великобритании сталей Esshete 1250 и Sandvik 12 У? 72; эти материалы успешно работают в некоторых установках. Использование аустенитных сталей в составе контура из ферритной стали усложняется из-за необходимости промежуточного соединения каждого конца аустенитной секции. В некоторых разработанных ранее установках применялась аустенитная сталь AISI 347, однако существовавшая тогда технология сварки в процессе эксплуатации приводила к возникновению трещин в зоне термического влияния. Впоследствии технические трудности были преодолены, она была заменена молибденсодержащей сталью AISI316, которая имеет высокую прочность и более легко сваривается.

Независимо от устройства и принципа работы теплообменные аппараты должны обеспечивать высокую надежность при длительной эксплуатации, возможность очистки и промывки внутренних поверхностей, высокий коэффициент теплопередачи при приемлемом гидравлическом сопротивлении трактов, высокие технико-экономические показатели по расходу металла и технологии изготовления, транспортабельность к месту монтажа, удобство обслуживания и предъявляемые требования охраны труда.

выполнить все предъявляемые к проектированию требования и, естественно, будут неизбежны частичные или полные переделки уже, казалось бы, готовых участко_ профиля дороги. Поэтому проектирование следует вести карандашом, л окончательному оформлению тушью переходят только после полного завершения процесса проектирования, когда есть уверенность, что все предъявляемые требования соблюдены.