Предельный коэффициент

ных пределу текучести мягкого металла при чистом сдвиге тк = k^. В данном случае, как показывают теоретические и экспериментальные исследования /10/, предельный изгибающий момент для случая плоской деформации выражается следующей формулой:

где М" — предельный изгибающий момент, подсчитанный по элементарной формуле

ных пределу текучести мягкого металла при чистом сдвиге тк = 'см- В данном случае, как показывают теоретические и экспериментальные исследования /10/, предельный изгибающий момент для случая плоской деформации выражается следующей формулой:

где М™ — предельный изгибающий момент, подсчитанный по элементарной формуле

2. Предельный изгибающий момент в ребре под нагрузкой: а. Высота сжатой зоны ребра от изгиба равна ха

тропной балки. Предельный изгибающий момент или размеры балки определяют по формуле

Если даны пределы прочности при изгибе материалов отдельных слоев а(ви , то предельный изгибающий момент определяют как наименьший из значений произведений W/oii':

Пример 7. Определить предельный изгибающий момент стержня из слоистого пластика, описание которого дано в примере 6, при нагрузке, перпендикулярной к его слоям. Пределы прочности слоев при сжатии ст? ^ж = 1500 кГ/см2.

Предельный изгибающий момент М„ для данной балки равен 553 кГсм, если третий слой будет в сжимаемой части сечения. Если же он будет в растягиваемой части сечения, то М0 = 625 кГсм.

Предполагаем, что в поперечном сечении кольца и в сечении АВ одновременно возникает предельное распределение напряжений. Предельный изгибающий момент в поперечном сечении кольца (рис. 10.15)

Предельный изгибающий момент в сечении А В трубы (на единицу длины)

Предельный коэффициент вытяжки для первого, второго и последующих переходов определяется по вышеуказанным выражениям.

Основным параметром, изменяющим в значительной степени напряжение 6&."»при одинаковых прочих условиях, является предельный коэффициент вытяжки. Поэтому, найдя указанное напряжение для анализа влияния причин параметров, строят; график напряжения вытяжки ^ *•<.
Для расчета на прочность необходимо иметь связь разрушающих нагрузок с длиной трещины с помощью всем известных формул, а эту связь доставляет предельный коэффициент К. Отличие от хрупкого состояния заключается в том, что предельная величина К будет зависеть от длины трещины (или, что то же самое, от разрушающих напряжений). Эту зависимость назовем пределом трещиностойкости. Таким образом, мы получаем единое расчетное уравнение, справедливое для хрупких и квазихрупких состояний:

Экспериментами установлено, что прочность сцепления понижается, если вал или ось испы тывает переменные напряжения изгиба аи, а следовательно, дополнительные напряжения сдвига в стыке. При этом предельный коэффициент трения (сцепления) сдвига на поверхности контакта от полной нагрузки уменьшается на величину, пропорциональную а„ и отношению d/i.

Однако при установке рабочего сопла с завышенным (перерасширенным) выходным сечением, т. е. при малом значении tjpi = fpi/fp*, первый предельный коэффициент инжекции может сравниться или даже быть ниже второго предельного коэффициента, т. е. «npi<«np2. В этих условиях второй предельный режим не может быть реализован, так как первый предельный режим наступает раньше.

В том случае, когда 'предельный коэффициент инжекции определяется постоянными внешними параметрами потоков, предельный коэффициент инжекции не зависит or вида пологой части характеристики. Точка пересечения пологой части характеристики с линией мпр определяет в этом случае давление рс при переходе аппарата на предельный режим.

Если же предельный коэффициент инжекции определяется переменными .внешними параметрами потока, то по точке пересечения пологой части характеристики с линией предельного режима рс/рн= =f("np) находятся предельный коэффициент инжекции и давление рс при переходе аппарата на предельный режим. Так, при постоянных значениях рр, РН, "р«, OH« и переменном значении рс коэффициенты инжекции иПР1 и мпр2 определяются однозначно независимо от значения рс. Что же касается ипрз, то он определяется пересечением пологой части характеристики и линии предельного противодавления рс.пр=/("прз)-

Предельный коэффициент ин~ Ж6КЦИИ определяется из условия наступления предельного режима в конфузоре камеры смешения. Значение предельного коэффициента

Повышение давления рабочего пара зыше расчетного рр.расч, как правило, вызывает повышение удельного расхода энергии на выработку холода и не дает сколько-нибудь заметного увеличения холоде-производительности установки, так как при этом одновременно с увеличением расхода пара снижаете предельный коэффициент инжекции. Оптимальным является такое давление рабочего пара рр, при кото-16С

Повышение температуры воды или увеличение расхода воды, подаваемой в испаритель, приводит к повышению давления рн в испарителе и температуры испарения to. При этом растут предельный коэффициент инжекции ыпр и предельное противодавление рс.пР, развиваемое эжектором.

Как видно из анализа схем армирования только прямолинейными волокнами, отклонение направлений укладки волокон от однонаправленной и плоской схемы существенно снижает объемный коэффициент армирования материала. При трех взаимно ортогональных направлениях укладки волокон предельный коэффициент армирования [1пр снижается по сравнению со слоистой структурой на 25 %. Заметим, что для последней при любом числе направлений армирования характерно неизменное значение предельного коэффициента армирования япр = 0,785, равное коэффициенту однонаправленного материала с прямоугольной схемой укладки волокон.