Предельных динамических

Здесь предполагается, что предельное критическое напряжение ос зависит от концентрации водорода С в данном микрообъеме [381]. Расчет напряженно-деформированного состояния в окрестности вершины трещпны [368] (рис. 47.3) показывает, что при х "^ 6 эффективное напряжение ое/ определяется практически растягивающим напряжением ау, имеющим максимум при х — = xm~2f>, а при z ^ 6 в зависимости от значения параметра ос в соответствии с (47.20) доминирующим фактором для напряжения о,; может оказаться интенсивность деформаций ел (см. рис. 47. 5, а). Это, в частности, означает, что в отсутствие водорода, когда Ос можно считать константой, критическое условие (47.20)" может быть выполнено при достижении в окрестности вершины трещины предельных деформаций ер или напряжений о„. В связи со сказанным известные микромеханическне критерии вязкости разрушения [253], основанные на понятиях критической деформации или критического напряжения, можно считать предельными случаями более общего критерия, получающегося из условия (47.20). Однако, если в отсутствие водорода соответствие какой-либо микромеханической модели вязкости разрушения (деформационной пли силовой) данному материалу достаточно стабильно и определяется преимущественно свойствами самого сплава, то при водородном охрупчивашга реализация этого соответствия существенно зависит от распределения водорода вблизи вершнпы трещины и его влияния на значение ос.

Рис. 56. Кривые малоцикловой усталости а!ав (а) и предельных деформаций е/6,^. (б) сплава ОТ4 при мягком пульсирующем растяжении (2 цикл/мин, R = 0) (В. А. Стрижало)

Так же как и в предыдущем случае, меньшая величина TO* из уравнений (22) соответствует разрушению первого слоя и зависит от величин предельных деформаций.

В настоящей главе рассматриваются микромеханические аспекты процесса разрушения и обсуждается их влияние на такие макроскопические свойства, как прочность, пластичность, вязкость разрушения. Удобно разделить возможные процессы разрушения на два типа в зависимости от того, определяется ли разрушение достижением условия неустойчивости материала типа условия предельных деформаций или напряжений или разрушение развивается под воздействием некоторых дискретных инициаторов разрушения, например разорванных волокон или надрезов, от которых может начаться рост вызывающей разрушение трещины.

состояния. Если разрушение слоев описывается функцией предельных деформаций g:

В простейшем случае такая аппроксимация осуществляется продлением начального линейного участка реальной зависимости о(е) до уровня реальных предельных напряжений Fu (им соответствуют «модифицированные» деформации ет") или реальных предельных деформаций е" (им соответствуют «модифицированные» напряжения Fmu) (см. рис. 3.5). Легко показать, что при использовании подобного подхода напряжения, соответствующие первому разрушению слоя, должны определяться по действительным предельным напряжениям

составляют не более двух третей от предельных деформаций при растяжении в направлении армирования. В этом основная причина преждевременного разрушения слоев, ориентированных перпендикулярно направлению нагружения. Большим успехом технологии будет создание полимерной матрицы, способной обеспечить однонаправленному композиту высокий уровень предельных поперечных деформаций.

Подставив в уравнение (4.9) экспериментально определенные значения предельных деформаций RU\, eg, получим выражение для критерия наибольших деформаций:

Для расчетной реализации деформационно-кинетических критериев длительного малоциклового разрушения, помимо характеристик предельных деформаций, необходимо знать изменение необратимой и односторонне накопленной деформации по числу циклов и во времени. При этом специфика исследования деформационных свойств при высоких температурах связана с возможным влиянием реологических характеристик и в соответствии с этим со значением, которое приобретают скорость и время циклического деформирования, наличие или отсутствие длительных высокотемпературных выдержек под напряжением и без, характерных для условий работы высоконагруженных элементов конструкций.

На рис.41 представлены, вавнсимооти предельных деформаций от температуры при различных соотношениях плавных напряжений для исходного я тренированного материалов.

Кроме того, данные выражения имеют определенные ограничения при неразрушающем контроле прочностных характеристик анизотропных композиционных материалов, так как позволяют определять показатели прочности только вдоль главных осей анизотропии, точность определения характеристик недостаточно высока в связи с низкой точностью определения коэффициента затухания (3.5), (3.6) или трудоемкостью определения Ng, ala и Л в формуле (3.7). В настоящее время проводятся интенсивные исследования в ряде организаций по неразрушающему контролю прочностных характеристик изделий и конструкций по параметрам предварительного нагружения. Наибольший интерес представляют методы, основанные на установлении взаимосвязи величин максимальных предельных деформаций, параметров акустической эмиссии и гидравлических параметров нагружения с показателями прочности изделий. Практическое применение эти методы получили при контроле прочности цилиндрических оболочек, подвергаемых внутреннему гидростатическому нагружению.

Изучена зависимость предельных динамических реакций от режимов движения ротора.

Получены оценки времени переходных процессов и модулей предельных динамических реакций, позволяющие без трудоемкой операции интегрирования уравнения движения указать границы, в которых они содержатся, и дать рекомендации для расчета опор, в которых закреплены подшипник и подпятник ротора.

§ 4. Оценки времени переходного процесса и модулей предельных динамических реакций

Теорема 6.6. В рассматриваемых условиях для модулей RB (t), RA (t) предельных динамических реакций RB (t), RA (t) подшипника В и подпятника А на ось ротора переменной массы в любой момент времени t справедливы оценки

Если принять во внимание соотношения (6.21), то из неравенств (6.22), как частный случай, получим известные оценки для модулей предельных динамических реакций на ось ротора постоянной массы [81 ]

§ 5. Зависимость предельных динамических реакций от режимов движения ротора

Отсюда ясно, что для всестороннего изучения свойств предельных динамических реакций RB (t) и RA (t) в каждом конкретном случае необходима более точная информация относительно функций (6. 2).

то характер и свойства предельных динамических реакций будут зависеть лишь от свойств главного момента М (t, ш) всех сил, приложенных к ротору.

Отсюда и вытекает ^-периодичность предельных динамических реакций

Очевидно, что годографы стационарных предельных динамических реакций RB (t), RA (t) вырождаются в точки относительно системы отсчета Axyz, жестко связанной с ротором, и представляют собой окружности относительно неподвижной системы отсчета.

В силу (6.27) и (6.31) для векторов предельных динамических реакций RB (t), RA (0 будут существовать пределы