Предельных коэффициентов

где гй — осадка грунта при действии веса фундамента и машины. В. В. Мака-ричев указывает, что допускаемая амплитуда колебаний У < 0,05 мм при 3000 об/мин и 7=0,08 при 1500 об/мин. В качестве предельных допустимых величин он рекомендует принимать Y равным 0,01 — 0,02 мм. В. В. Макаричев приводит также практический способ расчета, основываясь на своих работах и на работе И. Л. Корчинского [46], [118].

В табл. 42 приведены ряды предельных (допустимых) отклонений от параллельности (допусков на параллельность) по степеням точности. В табл. 43 даны рекомендации по назначению степеней точности, относящиеся к поверхностям различного назначения.

Медь и олово в пористом бронзо-графите играют такую же роль, как и в обычной антифрикционной бронзе, но пористый бронзо-гра-фит значительно превосходит литую оловяни-стую бронзу способностью работать в затруднительных условиях смазки, уступая ей в предельных допустимых нагрузках (до pv — = 20 — 30 кгм\см?сек). Добавка меди к пористым материалам на железной основе имеет технологическое значение: при температуре спекания выше точки плавления меди (около 1100° С) материал получается более прочным, плотным, с повышенным сопротивлением износу. Аналогичных результатов можно добиться и.без введения меди, соответственно изменив технологию, например, повышением температуры спекания, дополнительным обжатием и последующим отжигом деталей.

Допуски на угловые размеры в угловых (о) и линейных (а) величинах приведены в табл. 23, в которой линейные величины предельных допустимых отклонений даны для крайних значений интервалов длин меньшей стороны угла.

Линия ГД, соединяющая допускаемые величины статической аст. Доп и циклической 0ц. д-ш нагрузок, является расчетной кривой предельных допустимых циклов для комбинированных режимов.

При расчете стальных конструкций следует проверять вертикальные прогибы пролетных балок (мостов) мостовых и козловых кранов от веса грузовой тележки с номинальным грузом. Значения предельных допустимых прогибов пролетных балок мостовых и козловых кранов при расположении тележки в центре пролета L и на консоли LK приведены в табл. 43 и 44.

i]j — коэффициент неравиомерностп (ij; =к 0,75); I — рабочая длина шлицев; г — радиус нерехода от зуба шлица к канавке; /— фаска зуба шлица. При передаче статических нагрузок неподвижными шлицевыми илп шпоночнымп соединениями допускаемые напряжения смятия [0(.„] = (ifiarj.. Полученные соответствующими вычислениями значения предельных допустимых моментов, передаваемых соединением, следует сравнивать с моментом от наиболыпих кратковременных нагрузок, действующих иа соединение.

Для выбора ex. M. используют область рационального существования, представляющую собой для конкретной сх. совокупность рациональных параметров. Область построена в координатах — передаточных отношениях -J
Сх. показаны условно без подшипниковых опор валов. Области ограничены линиями предельных допустимых значений параметров. Даны также линии промежуточных значений.

В табл. 75 приведены ряды предельных (допустимых) отклонений от параллельности (допусков на непараллельность) по степеням точности. При выборе степеней точности следует учитывать данные табл. 65.

Дадим определения введенных понятий. Предел трещиностоикости - непрерывная совокупность значений предельных коэффициентов интенсивности напряжения для всего диапазона длины трещин (включая нулевую), представленная в виде функции от обратной величины запаса прочности по пределу прочности.

Таким образом, предел трещиностойкости есть непрерывная совокупность значений предельных коэффициентов интенсивности напряжений для всего диапазона длин трещин, представленная в виде функции от обратной величины коэффициента запаса по пределу прочности. Однако, использование предела прочности при оценке предела трещиностойкости приводит к определенным ограничениям, так как предел прочности не является характеристикой предельного состояния локальных объемов металла вблизи трещины.

Выведем уравнения для расчета предельных коэффициентов инжекции при указанных трех условиях. При этом будем исходить из эпюры скоростей, приведенной на рис. 6.3, т. е. будем считать течения рабочего и инжектируемого потоков до> поступления в цилиндрическую камеру смешения изолированными..

Из сопоставления уравнений (6.67) и (6.71) легко установить, что соотношение значений предельных коэффициентов инжекции unpi и ыпр2 зависит от значений приведенных массовых скоростей рабочего потока <7p.,

Для выявления структурных преимуществ и недостатков пространственно-армированных композиционных материалов необходимо определение их предельных коэффициентов армирования, так как этот параметр является одним из основных при оценке свойств: композитов.

ствие кручения наклонены к ним под углом. Другая схема пространственного армирования криволинейными волокнами (схема 15) относится к винтообразному или спиральному армированию вокруг цилиндрической поверхности основного волокна, моделирующего жгут с оплеткой. В этом случае для гексагональной схемы укладки прямых волокон при плотной упаковке достигаются достаточно высокие значения предельных коэффициентов армирования. Число спиральных нитей, «навитых» на ствол прямого волокна при одном и том же значении (лпр может быть различным [411, меняется лишь их угол подъема а. Для одной нити равного с волокном диаметра (d = D) угол подъема а мал, и коэффициент p.np не является наибольшим.

Для выявления структурных преимуществ и недостатков пространственно-армированных композиционных материалов необходимо определение их предельных коэффициентов армирования, так как этот параметр является одним из основных при оценке свойств: композитов.

ствие кручения наклонены к ним под углом. Другая схема пространственного армирования криволинейными волокнами (схема 15) относится к винтообразному или спиральному армированию вокруг цилиндрической поверхности основного волокна, моделирующего жгут с оплеткой. В этом случае для гексагональной схемы укладки прямых волокон при плотной упаковке достигаются достаточно высокие значения предельных коэффициентов армирования. Число спиральных нитей, «навитых» на ствол прямого волокна при одном и том же значении (лпр может быть различным [411, меняется лишь их угол подъема а. Для одной нити равного с волокном диаметра (d = D) угол подъема а мал, и коэффициент p.np не является наибольшим.

только при одном значении длины трещины (l/b—0,5) и, кроме того, при коротких трещинах вероятность вязкого разрушения и полностью пластического течения в объеме образца возрастает, то для полученных таким образом предельных коэффициентов интенсивности напряжений введено название предела трещиностойкости. Результаты эксперимента представляют в виде вывода:

1,34. Проделав указанные вычисления для различных значений -^ и т, можно построить диаграмму предельных коэффициентов

Расчет функции распределения ресурса вала при действии только нормальных напряжен и и. Расчет ведется по формуле (5.116). Величины предельных коэффициентов нагруженное™ /tp определяем для нормального закона по диаграмме рис. 5.13, 5.14. Величину