Предельных пластических

Рис. 39. Номограммы для определения предельных параметров трубопровода (толщина стенки трубы 5 при заданном давлении Р) для труб различных диаметров, изготовленных из сталей различных групп прочности

Ниже даны методы оценки предельных параметров различных элементов нефтегазохимического оборудования при нагружении их внутренним давлением.

Представляет интерес определение температурного состояния, расчет предельных параметров и оптимальных условий надежного функционирования системы.

расчета предельных параметров, при которых испарение завершается на границе k* =z*:

гают, что остаточный ресурс дефектного участка трубопровода определяется временем его эксплуатации с момента фиксации в металле допустимых дефектов до момента достижения этими дефектами предельных параметров, ограниченных кривой III (рис. 37). Принимая постоянными скорости изменения глубины и длины коррозионных нетрещиноподобных дефектов, остаточный ресурс Гост дефектного участка трубопровода определяют из соотношения

Водоснабжение КС представляет комплекс сооружений, в состав которого входят: водозаборные и водоприемные сети; артезианские скважины; циркуляционные насосные станции; очистные сооружения; градирни; теплообменные аппараты и регулирующие емкости. Эксплуатацию, техническое обслуживание и ремонт объектов водоснабжения осуществляют в соответствии с инструкциями, разработанными на каждой КС, с учетом местных особенностей водоснабжения и качества воды. При этом необходимо: контролировать режим работы циркуляционных насосов, не допуская превышения предельных параметров (вибрации, температуры подшипников, уровня масла); осуществлять их обслуживание (замену сальников, замену масла, центровку и т.д.) и ремонт; следить за исправностью фильтров и по мере необходимости проводить их очистку; проверять качество воды и ее уровень в бассейнах и резервуарах; выявлять и устранять утечки воды; ремонтировать оборудование в соответст-, вии с графиком планово-предупредительных работ (ППР).

А.В.Руденко. расчет предельных параметров абсорбционно-десорбционной установки очистки технологических газов. . . 95

РАСЧЕТ ПРЕДЕЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ АБСОРБЩЮННО-^ДЕСОРЕЦИОННОЙ УСТАНОВКИ ОЧИСТКИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ГАЗОВ

Руденко А^. РАСЧЕТ ПРЕДЕЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ АБСОРБЦЙОННО-ДЕСОРБЦИОННОЙ УСТАНОВКИ (ПИСШ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИ ГАЗОВ. - В кн.:

Прочерки в графах предельных параметров означают, что данная сталь для изготовления деталей данного вида оборудования не применяется (например, сталь марок 16ГНМА и 14ГНМА для деталей трубопроводов).

надежно действующую сигнализацию предельных параметров котлоагрегатов, исправную связь старшего машиниста с другими цехами котельной установки;

Ниже приведены результаты исследований малоцикловой усталости в области криогенных температур некоторых наиболее перспективных титановых сплавов по данным В. А. Стрижало. В широком диапазоне температур кривые малоцикловой прочности и кривые предельных пластических деформаций подобны кривым при 20°С и имеют участки с одинаковым характером разрушения. На рис. 64, 65 приведены кривые

Повышение температур сказывается на изменении статических и циклических свойств металлов и, следовательно, на процессах местного упругопластического деформирования и разрушения. При температурах, когда фактор времени проявляется несущественно (при отсутствии выраженных деформаций ползучести), изменение сопротивления образованию трещин малоциклового разрушения описывается через изменение характеристик кратковременных статических свойств [6, 7]. При этом уменьшение долговечности с повышением температур до 350° С у малоуглеродистых и низколегированных сталей связывается с деформационным старением (особенно при температурах 250—300° С) и уменьшением исходной пластичности. У низколегированных теплостойких сталей при температурах до 400° С уменьшение долговечности в зонах концентрации напряжений для заданных уровней номинальных напряжений объясняется уменьшением сопротивления упругопласти-ческим деформациям (при одновременном повышении предельных пластических деформаций). У аустенитных нержавеющих сталей

Конструкция кассеты, изображенная на рис. 2.9, ж, применяется при исследовании предельных пластических деформаций графита в условиях длительно действующих нагрузок. В конструкции используется значительный радиационный рост тер-момеханически обработанного (ТМО) графита. Методика основана на сравнении «свободного» роста образцов реакторного графита (с гладкими головками) и роста образцов графита с резьбовой головкой, испытывающих растягивающие напряжения за счет большей скорости изменения размеров втулок из термомеханически обработанного графита.

Циклическую долговечность вычисляют на основании деформационно-кинетического критерия прочности, используя правило линейного суммирования квазистатических и усталостных повреждений с учетом перераспределения циклических и односторонне накопленных деформаций, а также изменения во времени предельных пластических деформаций ff(t), характеризующих деформационную способность (располагаемую пластичность) материала.

Когда одностороннее накопление пластических деформаций сочетается с развитием усталостных трещин, происходит разрушение смешанного типа. Деформации, накопленные в условиях циклического нагружения к моменту разрушения, меньше предельных пластических деформаций (см. рис. 1.6), что обусловлено увеличением доли усталостных повреждений. В общем случае доли квазистатических и усталостных повреждений сопоставимы и долговечность определяют из условия постоянства и равенства единице их суммы.

Если хотя бы одно из главных напряжений является растяги? вающим, то разрушение данного материала может происходить (в зависимости от вида напряженного состояния, температуры и скорости нагружения) как путем среза, так и путем отрыва, причем степень развития предельных пластических деформаций, зависящая от тех же и некоторых дополнительных факторов, может быть весьма различной. Это подтверждается многими исследованиями, посвященными микромеханике процессов пластического деформирования и разрушения [68, 69, 731.

При определении критических размеров сквозных трещин использовали формулы методики предельных пластических состояний в соответствии с разд. 1.4. При расчете принимали:

Циклическую долговечность вычисляют на основании деформационно-кинетического критерия прочности, используя правило линейного суммирования квазистатических и усталостных повреждений с учетом перераспределения циклических и односторонне накопленных деформаций, а также изменения во времени предельных пластических деформаций е/-(0> характеризующих деформационную способность (располагаемую пластичность) материала. <

Когда одностороннее накопление пластических деформаций сочетается с развитием усталостных трещин, происходит разрушение смешанного типа. Деформации, накопленные в условиях циклического нагружения к моменту разрушения, меньше предельных пластических деформаций (см. рис. 1.6), что обусловлено увеличением доли усталостных повреждений. В общем случае доли квазистатических и усталостных повреждений сопоставимы и долговечность определяют из условия постоянства и равенства единице их суммы.

Для выбора обобщенных уравнений состояния необходимы анализ линейных, полигональных и степенных зависимостей между напряжениями и деформациями, установление чувствительности материалов к статике и динамике процессов нагружения. Для обоснования уравнений статической, циклической и длительной прочности вводятся многочленные степенные зависимости предельных пластических и упругих деформаций от числа циклов и времени нагружения [13, 116, 117, 141, 155, 210, 211, 245].

Возникновение плоского, а в общем случае объемного напряженного состояния приводит к повышению значений первых главных напряжений и снижению предельных пластических деформаций [117, 212]. Коэффициент повышения первого главного напряжения за счет возникновения объемного напряженного состояния определяется [117]

В зонах концентрации напряжений возникает объемное напряженное состояние, что приводит к снижению предельных пластических деформаций. Тогда формулу (2.33) можно переписать в виде