Предельная относительная

3. A,J> 4; b <; 4, С ростом с от 0 до 1 п* сначала возрастает, затем убывает и потом снова растет до 1. На кривой п* (с) имеем аномальный участок, лежащий между максимумом и минимумом. Для сплавов с концентрациями, находящимися на этом участке, с ростом с уменьшается предельная концентрация п« атомов Me в окисле.

где сп, \— концентрация диффундирующего элемента на глубине Я через время т; с0 —начальная концентрация диффундирующего элемента в обрабатываемом металле; спред — предельная концентрация диффундирующего элемента, устанавливающаяся на поверхности металла с момента начала насыще-

с некоторым допущением могут быть предопределены с учетом диаграммы состояния сплавов взаимодействующих компонентов. Допустим, что элементы А к В образуют систему сплавов, показанную на рис. 89, а, и элемент В диффундирует в 3 элемент А при температуре tD. E первой стадии процесса насыщения про-исходит постепенное обогащение твердого раствора а элементом В до тех пор, пока не будет достигнута предельная концентрация элемента В в твердом растворе а. (точка а). Изменение концентрации твердого раствора происходит по кривой О—а (рис. 89, в).

Откачка ЗНе из нижней фазы, обогащенной 4Не, оказывается возможной благодаря огромной разности упругости паров ЗНе и 4Не. Так, при Т= 0,7 К упругость пара ЗНе в 610 раз больше, чем упругость паров 4Не, а при Т = — 0,5 К почти в 10 тыс. раз. Наконец, важнейшее свойство растворов ЗНе в 4Не, позволяющее получать этим методом самые низкие температуры в стационарном режиме, заключается в конечной растворимости ЗНе в 4Не при Т-> 0 (предельная концентрация ЗНе в 4Не составляет примерно 6,4%). Поэтому и тепловой эффект проявляется при растворении вплоть до Т-» 0.

оставляя на стенках ~6Ь^грё:вае1«ых труб слоТГводы, насыщенный солями. Если достигается предельная концентрация для каких-либо солей или их смесей, то они будут выпадать, образуя на стенках отложения.

калиевых солей, позволяют работать при более высоких плотностях тока без ухудшения качества покрытия; происходит это потому, что растворы, приготовленные на основе натриевых и калиевых солей, отличаются по своим свойствам Так, в растворах, содержащих натриевые соли, наблюдается образование более плотных диффузионных слоев и поэтому высокая концентрационная поляризация, а следовательно, и более низкие рабочие плотности тока. Растворимость натриевых солей значительно ниже, особенно карбонатов, как уже указывалось ранее предельная концентрация для Na2CO3 45 г/л, а для КгСОз 115 г/л, а следовательно, при достижении предельной концентрации начинает выпадать тонкодисперсная взвесь, которая попадает в катодный осадок, создавая повышенную шероховатость. Растворимость цианистого комплекса серебра, полученного на основе солей натрия, ниже, чем на основе солей калия, поэтому там, где есть возможность выбора, надо несомненно готовить электролиты на основе цианистого калия. Кроме вышеперечисленных соединений в электролит серебрения рекомендуется вводить нитрат ионы, т. е. электролиты следует готовить непосредственно из азотнокислого серебра, не переводя его в хлористое. Еще В. Нернст в 1902 г. указывал, что нитраты улучшают работу цианистых электролитов серебрения. Кроме этого, как уже говорилось выше, цианиды раз-

В однофазном.потоке предельная концентрация примесей, исключающая их выпадение в виде твердой фазы, однозначно определяется температурой стенки канала. При течении парожидкост-ной смеси кроме температуры стенки необходимо знать также массовую долю одной из фаз у стенки. Этот параметр, как правило, неизвестен, поэтому исследователи обычно экспериментально определяют предельное значение допустимой концентрации на входе в канал.

Обобщенный график, иллюстрирующий преимущества тугоплавких металлов перед другими коррозионностойкими сплавами, представлен на рис. 3. Видно, что в кипящей серной кислоте обычная нержавеющая хромо-никелевая сталь совершенно нестойка, нержавеющую сталь можно использовать для работы в слабой Н2 S04 (до 5%-ной концентрации), а сплав хастеллои — в кислоте с концентрацией до 20%. Для Mb, Mo, Та предельная концентрация Н2 S04 равна 40, 60 и 80% соответственно. Наиболее стойким из всех тугоплавких металлов является Та.

На рис. 66 представлены данные этих испытаний и для сравнения данные по коррозионной стойкости таких же сплавов в кипящей соляной кислоте. Видно, что при повышенных давлении и температуре стойкость сплавов Nb-Ta уменьшается. Для сплава Nb - 25 ат.% Та предельная концентрация НС1 равна 16-17%. Сказанное иллюстрируют кривые на рис. 67.

Р и с. 67. Предельная концентрация НС1 для сохранения коррозионной стойкости на уровне 1 балла

Рис. 76. Предельная концентрация кипящей серной кислоты при скорости коррозии различных танталовых сплавов не более II балла 1,0 мм/год)

Преимущества прочных сталей в рассматриваемом случае - можно иллюстрировать иначе. Пусть задана предельная относительная деформация Е = 1%. Деталь, выполненная из наиболее прочной стали 3, приобретает эту деформацию при нагрузке 9,5 тс, из стали 2 — при нагрузке 7,5 тс н из стали 1 — при нагрузке 6 тс.

Предельная относительная деформация 8% Доминирующий

где впред — предельная относительная линейная деформация термически обработанной пружинной ленты при растяжении (для стальной ленты епред^! 2,5 -т- 3,0%); егаах — наибольшая относительная линейная деформация. При первичной развертке на плоскость волнистой «шайбы-заготовки» и при ее заневоливании

Предельная относительная погрешность определяется как удвоенная среднеквадратическая погрешность

Так как электрическая мощность нагревателя определяется по падению напряжения, то предельная относительная погрешность измерения электрической мощности определяется по формуле 6Q = 26 Uu + &Rn, где 6#н=0,5% — погрешность измерения электрического сопротивления нагревателя.

где епред — предельная относительная линейная деформация терми'--чески обработанной пружинной ленты при растяжении (для стальной ленты епредя=! 2,5 .-г- 3,0%); егаах — наибольшая относительная линейная деформация. При первичной развертке на плоскость волнистой «шайбы-заготовки» и при ее заневоливании

Пример. Определить необходимый объем испытаний материала с ^=0,08 при условии, что предельная относительная ошибка в определении предела выносливости для вероятности Я=0,01 и при доверительной вероятности Р: = 0,9 составит Др = 0,05 по табл. 2 20,9Б=1>64. Из приведенных выще данных для Я=0,01 берем ф(Р)=8. По формуле (7) находим

где Y — коэффициент вариации величины^Да — предельная относительная ошибка (допуск) при оценке среднего значения; а — вероятность ошибки 1-го рода; Р — вероятность ошибки 2-го рода; 1 — Р — функция мощности двустороннего критерия у?.

где Аа — предельная относительная ошибка (допуск) при оценке среднего квадратичного отклонения.

Известно [152], что предельная относительная ошибка функции нескольких независимых переменных равна дифференциалу натурального логарифма этой функции:

Результаты вычисления предельных относительных ошибок определения твердости вольфрама и молибдена приведены в табл. 4 и 5. Оказалось, что значения этих ошибок при высоких температурах достаточно малы и что наибольший вклад в значение бн дает ошибка измерения температуры (при 2800 — 3300 К). С увеличением точности измерения температуры резко повышается точность определения твердости. Например, если увеличить точность измерения температуры на 0,5%, предельная относительная ошибка определения твердости вольфрама при 3300 К уменьшится почти на 3%.