Предельной гидромуфты

На величину пластической деформации, которую можно достичь без разрушения (предельная деформация), оказывают влияние многие факторы, основные из которых — механические свойства металла (сплава), температурно-скоростные условия деформирования и схема напряженного состояния. Последний фактор оказывает большое влияние на значение предельной деформации. Наибольшая предельная деформация достигается при отсутствии растягивающих напряжений и увеличении сжимающих. В этих условиях (схема неравномерного всестороннего сжатия) даже хрупкие материалы типа мрамора могут получать пластические деформации. Схемы напряженного состояния в различных процессах и операциях обработки давлением различны, вследствие чего для каждой операции, металла и температурно-скоростных условий существуют свои определенные предельные деформации.

Ь некоторых случаях работоспособность конструкции определяют не величиной предельной нагрузки или предельного напряжения, а величиной предельной деформации 1ЛЛ. В этом случае из уравнения (9.4) находят фактическую деформацию и сопоставляют ее с предельной:

значению предельной деформации Переходя к выражению (4.3), после преобразований получим

Следовательно, температуру структурной хладноломкости при вязкохрупком переходе можно определить по температуре, отвечающей предельной деформации \ус=0,5 при вязком разрушении и \/с=0,33 при вязкохрупком. Далее эти температуры будут обозначены t05 и t,, 33.

Столбец III отвечает экспериментальным данным по прочности на растяжении нитевидных кристаллов (усов), а IV - расчетным значениям теоретической прочности на отрыв по соотношению (4.9). Очевидно удовлетворительное согласие значений at, рассчитанных по различным соотношениям, как между собой, так и с экспериментальными значениями прочности нитевидных кристаллов. Это подтверждает связь между удельной энергией предельной деформации W, необходимой для разрушения локального объема металла, и прочностью межатомной связи.

Это предполагает возможность определения удельной энергии предельной деформации пластичного материала по величине площади под кривой «истинное напряжение - истинная деформация», построенной по результатам испытания на растяжение гладкого образца (при данных температуре и скоро-

При наличии надреза Wc зависит от коэффициента концентрации напряжений, но не зависит от размера образца. Как показали исследования, при наличии надреза (или трещины) плотность энергии предельной деформации может быть выражена через критическое значение J - интеграла (или раскрытие трещины) в виде

Согласно Венгерскому стандарту MS 57 4927-76, удельная энергия предельной деформации определяется из соотношения

формации - =1 -тгН при достижении локальной предельной деформации.

бифуркаций в продессе эволюции неравновесной системы. Их фрактальная размерность инвариантна к внешним условиям, т.е. обладает свойствами универсальности и масштабной инвариантности. Использование этих свойств и параметра порядка Dy =1 ,67 позволяет определить критические параметры, контролирующие вязкохрутткий переход. Из установленной выше связи между фрактальной размерностью Dv и критическим значением эффективного коэффициента Пуассона v?ff (соотношение 2.27) следует, что при D^j, =1,67 и vefr-v Ч>0=0,17. С учетом того, что при вязкохрупком переходе н'пих=0,67, а 4/^^=0,5, получим два значения предельной пластичности деформаций: у*=(0,67--ОД7)=0,5 и V/"={0,5-0,17)=0,33. Таким образом, вязкохрупкому переходу отвечает спонтанное изменение вида зависимости D^, = f(v) (см. рисунок 2.14). Следовательно, температуру структурной хладноломкости при вязкохрупком переходе можно определить по температуре, отвечающей предельной деформации ч/с=0,5 при вязком разрушении и \(/с=0,33 при вязкохрупком. Далее эти температуры будут обозначены to,s и <ь,зз-

При очень большом v образец быстро достигает предельной деформации е^ и ведет себя так, как если бы он следовал закону Гука, но имел уменьшенный длительный модуль упругости Н.

Рис. 112. Типовая конструктивная схема предельной гидромуфты и ее характеристика:

а — работа гидромуфты при номинальном скольжении: / — насос; 2 — турбина; 3 — предкамера; 4 — дополнительный объем; б — работа гидромуфты при скольжениях выше критического; s — характеристика гидромуфты: / — при максимальном заполнении рабочей полости; 2 — при частичном заполнении рабочей полости; 3 — изменение момента предельной гидромуфты

Работа предельной гидромуфты с асинхронным ксроткозамкнутым двигателем

На рис. 113 представлена характеристика совместной работы предельной гидромуфты с асинхронным короткозамкнутым двигателем.

Рис. 113. Характеристика совместной работы предельной гидромуфты с асинхронным короткозамкнутым электродвигателем:

Работа предельной гидромуфты с двигателем внутреннего сгорания

Наилучшей характеристикой предельной гидромуфты следует считать такую, у которой при любом скольжении выше критического момент педдерживается постоянным и равным МкриТ. Для получения такой характеристики дополнительный объем

/ — предельной гидромуфты, 2 и 3 — гидромуфт нормального исполнения с различным активным диаметром; жесткой муфты

На рис. 115 показан первый промышленный образец предельной гидромуфты с N = 400 кет при п: = 1480 об/мин конструкции ВНИИМЕТМАШа для привода крупных конусных дробилок Уралмашзавода.

Рис. 115. Промышленный образец предельной гидромуфты ГМП-700 конструкции ВНИИМЕТМАШа (N=400 квт; п\ = = 1480 об/мин) для привода дробилок:

Эта задача решается применением предельной гидромуфты совместно с двигателем нормальной, не повышенной мощности.