Предельное насыщение

Параметр а определяется методами сопротивления материалов, теории упругости, механики трещин и др. и включает в себя компоненты тензора напряжений, зависящие от геометрических характеристик конструкции, внешних силовых нагрузок, упругих свойств материала и др. Коэффициент запаса прочности характеризует уровень напряжений при эксплуатации изделия и устанавливается в зависимости от условий работы на основании статистических данных о работоспособности подобных конструкций. Параметр и косвенно оценивает качество технологии изготовления, расчетов на прочность, материала и др. За предельное напряжение апр принимается одно из значений компонентов тензора напряжений или их определенное сочетание, при котором наступает текучесть, разрушение или нарушение первоначальной формы изделия. Обычно в условиях статического нагруж:ения за величину аПр принимают либо предел текучести от, либо временное

сопротивление металла <тв. При этом коэффициенты запаса прочности обозначают соответственно через пт и п„. В условиях воздействия повышенных и высоких температур за предельное напряжение принимается предел ползучести или длительной прочности.

При циклических (переменных) нагрузках (рис. 1.2) за предельное напряжение принимается предел выносливости (усталости) соответствующего цикла нагружения (симметричного а_ь пульсирующего OQ или асимметричного аг (рис. 1.3) *.

где 1о] — допускаемое напряжение; [п] — регламентированный нормами проектирования коэффициент запаса прочности или коэффициент безопасности; апр — предельное напряжение материала.

Для пластичных материалов предельное напряжение цикла не должно превышать предела текучести, т. е. оа + crm sg: <тг.

1 В уточненных расчетах коэффициент S под считывают по подобному циклу aa:om = const, который на диаграмме изображается лучом, проведенным из начала координат. В общем случае предельное напряжение п„, определяют как ординату точки пересечения этого луча с предельной кривой прочности. Как правило, луч пересекается с горизонтальным участком кривой, т. е. (т„р = о,.

где h — толщийа смазочного слоя, м; v — суммарная скорость качения, м/с; R — приведенный радиус кривизны, м; Е— модуль упругости поверхности, МПа; т,— предельное напряжение сдвига смазочного слоя, МПа; \i - динамическая вязкость смазочного слоя, МПа-с.

Предельное напряжение и соответственно коэффициент ZN определяются условием статической прочности или малоцикловой усталости.

Затем заменяем отах на предельное напряжение по выносливости на основе уравнения кривой усталости Велера Ятя^ = С ила omax = C/Nl/m, где N — общее эквивалентное число циклов изменения напряжений из расчета по два цикла за один пробег ремня.

комплексы: />v/0///c/; RT/Q', RTJU\ теп-лоных воздействий, учитывающих ICMIIC-ратуры контакта, критическую, коэффициент геплопроводности, модуль упругости, коэффициент линейного расширения, приращение температуры, предельное напряжение и др.

Ин те рее предсывдяет ко так i но-гид-родинамическая теория смазки, учитывающая упругие деформации контактирующих поверхностей, повышение вязкости масла oi давления, а в последнее время также предельное напряжение сдвига масляного слоя.

Линия FDG показывает предельное насыщение обоими компонентами В и С а-твердого раствора. При комнатной температуре растворимость компонента В и С в твердом растворе а меньше — она не превышает концентраций, указанных линией F' D' G'. Сплавы, концентрационная точка которых лежит внутри фигуры AFDG, после затвердевания имеют однофазную а-структуру, но при дальнейшем охлаждении у сплавов, концентрационная точка которых лежит внутри фигуры F' FDGG' D'; из а-твердого раствора выпадают избыточные вторичные кристаллы. Природа вторичных фаз указана1 на рис. 124 и

При выделении цементита аустенит обедняется углеродом в соответствии с линией ES, показывающей предельное насыщение аустенита углеродом.

Все сплавы, содержащие от 0,8до 2,0% С, кристаллизуются подобно сплаву IV. Кристаллизация сплава начинается после достижения точки /. В интервале /—2 проходит и заканчивается образование аустенита, состав которого по мере охлаждения меняется по участку/'—2 (линии солидуса). На участке 2—^происходитохлаждение однофазной структуры аустенита. В точке 3 (пересечение с линией SE) достигается предельное насыщение С аустенита, при дальнейшем охлаждении из пересыщенного аустенита выпадает вторичный цементит

Третий полимер из этой группы — смола П-68 резко отличается по величине предела насыщения, который был достигнут как и у первых двух полимеров на 78 сут, но по величине составлял всего 1,57%. Следовательно, смола П-68 является менее полярным полимером, чем капрон и поликапролактам. Это подтверждается и при анализе предела набухания указанных полимеров в масле АМГ-10; поскольку данный случай соответствовал набуханию полярных полимеров в неполярной жидкости, эксперимент подтвердил значительное уменьшение предельного насыщения этих полимеров. По истечении 175 сут предельное насыщение поликапролактама было в девять раз меньше, чем насыщение водой; капролона — в семь раз; смолы П-68 — три раза.

Q,-/ капиллярное давление Рс->-со. Это предельное насыщение, иногда называемое остаточным, характеризует связанную жидкость. Предельное насыщение (связанная жидкость) для многих тел зависит от проницаемости. Например,. для песчаника существует такая эмпирическая зависимость:

Никель и медь упрочняются очень быстро и для них достигается предельное насыщение за короткий промежуток времени. Иначе ведут себя железо и золото. Они ичеют большую кавита-ционно-эрозиоиную стойкость.

электрического поля. Кроме того, в процессе электролиза предельное насыщение натрием катодного угольного блока наступает очень быстро — в течение нескольких часов. При этом в результате электропереноса концентрация натрия в катодном блоке увеличивается.

Линия FDG показывает предельное насыщение обоими компонентами В и С а-твердого раствора. При комнатной температуре растворимость компонента В к С в твердом растворе а меньше — она не превышает концентраций, указанных линией F' D' G'. Сплавы, концентрационная точка1 которых лежит внутри фигуры AFDG, после затвердевания имеют однофазную а-структуру, но при дальнейшем охлаждении у! сплавов, концентрационная точка которых лежит внутри фигуры F' FDGG' D'; из а-твердого раствора выпадают избыточные вторичные кристаллы. Природа вторичных фаз указана1 на рис. 124 и

При выделении цементита аустенит обедняется углеродом в-соответствии с линией ES, показывающей предельное насыщение аустенита углеродом.

Никель и медь упрочняются очень быстро и для них достигается предельное насыщение за короткий промежуток времени. Иначе ведут себя железо и золото. Они имеют большую кавита-ционно-эрозионную стойкость.

Степень легирования аустенита (мартенсита) увеличивается с повышением температуры нагрева (рис. 19.2). При 1300 °С достигается предельное насыщение аустенита — в нем растворяются весь хром, ~ 8 % W, 1 % V и 0,4 - 0,5 % С.

Предельное насыщение твердого раствора приводит к образованию карбида железа по реакции