Предельного изгибающего

1. Половина предельного диффузионного тока. 2. Первый перегиб на кривой. 3. При потенциале, определяемом точкой пересечения кривой перенапряжения ионизации кислорода со значением предельного диффузионного тока

1. При плотности тока, удвоенной плотности предельного диффузионного тока. 2. При потенциале точки пересечения кривой водородной деполяризации со значением предельного диффузионного тока

При коррозионных процессах с кислородной деполяризацией, которые очень часто, протекая с катодным контролем, тормозятся и замедленностью реакции ионизации кислорода на катодных участках, и в значительной степени замедленностью диффузии кислорода к катодным участкам, общее сопротивление (поляризуемость) катодного процесса Р/г можно (по Н. Д. Томашову) количественно разделить на сопротивление катодной реакции Рр и сопротивление диффузии кислорода Рд. Это можно сделать на основании взятых из поляризационной коррозионной диаграммы величин коррозионного тока /х (точка В на рис. 185 —пересечение анодной и катодной кривых) и предельного диффузионного тока по кислороду /Дг (точка Е на рис. 185 — вторая точка

Плотность предельного диффузионного тока по кислороду составляет в неразмешиваемых электролитах 15-30 мкА/см3, поэтому в таких случаях следует получать возможно большее число на катодной поляризационной кривой в интервале плотностей тока от 1 до 25 мА/см2.

Электрохимическое исследование скоррсти катодного восстановления кислорода на амальгамированной меди в 0,025 М раствора H2S04 позволило получить зависимость предельного диффузионного тока от расстояния между дисками (рис. 59,а), из которой видно, что оптимальное расстояние между ними соответствует диапазону

Экспериментальные результаты удовлетворительно аппроксимируются линейной зависимостью ia = 0,34o)1/2 предельного диффузионного тока от корня частоты вращения верхнего диска (рис. 59, а), что свидетельствует о ламинарном режиме движения жидкости у поверхности рабочего образца в диапазоне частот вращения контрдиска 10-200 с'1.

Результаты показали хорошее соответствие предельного диффузионного тока, найденного экспериментально и рассчитанного по уравнению

Величина предельного диффузионного тока зависит от геометрии системы, в которой протекает коррозия, и от скорости движения (размешивания) жидкости. Так, для коррозии тонкой пластинки, на которую натекает жидкость со скоростью t>0, предельный ток восстановления кислорода, а следовательно, и скорость коррозии будет описываться уравнением

Этот критерий следует понимать с учетом характера кривых I(U), показанных на рис. 2.2 и описываемых формулой (2.35), если принять [22] две катодные промежуточные реакции по уравнениям (2.17) и (2.19). При этом для коррозии с кислородной деполяризацией справедливо соотношение /о^Ок, так что для этой реакции в области потенциалов, представляющей интерес, имеется некоторый предельный ток, который и соответствует скорости коррозии при стационарном потенциале и защитному току. Для выделения водорода соотношение получается обратным: /о<СОк. Эта реакция идет только при более отрицательных потенциалах, чем защитный потенциал, и следует прямой Тафеля, ход которой при логарифмическом изображении кривой /(?/) характеризуется заметным отклонением при переходе от предельного диффузионного тока кислорода к выделению водорода. Поляризация на этом участке кривой в таком случае показывает, что защитный ток больше предельного диффузионного тока кислорода и, следовательно, согласно неравенству (2.40), обеспечивается катодная защита.

Рис. 1.13. Увеличение степени коррозии стали в насыщенной кислородом воде в зависимости от концентрации растворенного кислорода. Можно построить подобные кривые, для того чтобы показать скорость увеличения коррозии. Очевидно, что /кор (или (пор) зависит от предельного диффузионного тока /Пр (или гпр)

тирующим на участке ACD кривой. При потенциале, близком к точке D, скорость электрохимической реакции такова, что лимитирующей стадией является подвод кислорода в зону реакции. Участок ED кривой отражает величину предельного диффузионного (для данных условий) тока id. С увеличением перемешивания величина тока i& возрастает, что обусловлено гидродинамическими условиями обтекания. При потенциалах, отрицательнее обратимого водородного потенциала (Ун)0бр, наряду с кислородом будет происходить восстановление водорода по кривой GFH.

От предельного изгибающего момента Мпр, отвечающего развитому пластическому течению и неспособности соединения при этом воспринимать дальнейшую нагрузку, следует отличать предельный разрушающий момент М , при котором происходит нарушение сплошности материала (образование микротрещин и т. д.) вследствие исчерпания ресурса пластичности материала прослойки Л^ Так как ресурс пластичности является функцией показателя жесткости напряженного состояния П ( П = а0/Т— отношение шаровой части тензора напряжений к девиаторной /11/), с повышением уровня нормальных напряжений растяжения в прослойке повышается показатель жесткости напряженного состояния и падает ресурс пластичности мягкого металла Л . Уровень нормальных напряжений в прослойке возрастает с уменьшением ее относительной толщины ае, следовательно и предельный разрушающий момент Мр будет зависеть от геометрических параметров мягкой прослойки. Основные соотношения для его определения приве-деныв /12/.

10. Оценка предельного изгибающего момента сварных соединений с. учетом степени их механической неоднородности / В. В. Ерофеев, Ф. Г. Айметав, М. В. Шахматов и др. / / Автоматическая свар-

От предельного изгибающего момента Мпр, отвечающего развитому пластическому течению и неспособности соединения при этом воспринимать дальнейшую нагрузку, следует отличать предельный разрушающий момент М_, при котором происходит нарушение сплошности материала (образование микротрещин и т. д.) вследствие исчерпания ресурса пластичности материала прослойки Л^. Так как ресурс пластичности является функцией показателя жесткости напряженного состояния П ( П = а0/Г— отношение шаровой части тензора напряжений к девиаторной /11/), с повышением уровня нормальных напряжений растяжения в прослойке повышается показатель жесткости напряженного состояния и падает ресурс пластичности мягкого металла Лр. Уровень нормальных напряжений в прослойке возрастает с уменьшением ее относительной толщины аг, следовательно и предельный разрушающий момент Мр будет зависеть от геометрических параметров мягкой прослойки. Основные соотношения для его определения приведены в /12/.

10. Оценка предельного изгибающего момента сварных соединений с учетом степени их механической неоднородности / В. В. Ерофеев, Ф. Г. Айметов, М. В. Шахматов и др. / / Автоматическая сварка.— 1992.—№9-10.—/С. 21-26.

Величину предельного изгибающего момента определяют из уравнения (89). В данном случае решающее значение имеет предел прочности при сжатии, который бывает (например, у полиэфирных слоистых пластиков) ниже предела прочности при растяжении. Поэтому вычисляют

предельного изгибающего

Величина предельного изгибающего момента

Рис. 10.15. Схема к расчету предельного изгибающего момента

Произведем оценку предельного изгибающего момента Мпр при

(где у - расстояние и сечении 0+,.0_ от С), определяющему величину предельного изгибающего момента М*.

а - для идеального упругопласгического материала; б - при дедсгвии предельного изгибающего момента; в - для упругого материала; г - разность эпюр айв

(где у — расстояние в сечении 0+О_ от С), определяющему величину предельного изгибающего момента М#.