Предельного отклонения

Рассмотрим превращения в условиях переохлаждения. Линия SE диаграммы железо—углерод указывает границу предельного насыщения аустенита цементитом; значит, цементит может выделяться из аустенита лишь правее линии SE и, очевидно, правее продолжения этой линии вниз в области переохлажденного аустенита. Аналогичное значение имеет и продолжение линии GS как границы предельного насыщения переохлажденного аустенита ферритом.

Режим азотирования для повышения прочностных характеристик — это выдержка при температурах ниже эвтектоидного превращения (до 591° С). Проникновение N приводит вначале к образованию азотистого феррита (область а на рис. 10.15). При дальнейшем насыщении N в феррите не растворяется и образуется нитрид железа у' (Fe4N). При достижении N предельного насыщения образуется вторая нит-ридная фаза s. Затем насыщение увеличивает концентрацию N в s-нитриде.

Как уже отмечалось, в соответствии с таблицей Менделеева, с увеличением числа электронов в элементе увеличивается атомный вес, но по мере достижения предельного насыщения оболочек электронами происходит спонтан-

Доказано, что в результате образования непрерывных и ограниченных твердых растворов термически стабильных соединений повышается прочность межатомной связи этих фаз. В результате образования гетерогенных структур с мелкодисперсным выделением избыточных фаз из пересыщенных твердых растворов создаются дополнительные условия для упрочнения сплавов. Эти факторы, повышающие жаропрочность металлов, объясняют то, что на диаграммах состав - жаропрочность при определенных интервалах температур наблюдаются максимальные значения жаропрочности. Эти максимальные значения в металлических системах расположены вблизи границы предельного насыщения.

Микроструктура борированного слоя железа представляет со-бой иглы боридов, ориентированные перпендикулярно поверхности образца и вклинивающиеся в ферритные зерна (твердый раствор бора в феррите). При формировании диффузионного слоя на поверхности металла после достижения предельного насыщения бором твердого раствора (а или Y) вначале возникают зародыши, а затем иглы борида Fe2B. Эти иглы растут, постепенно смыкаясь в сплошной слой боридов. Затем на поверхности этого слоя возни* кают отдельные разобщенные иглы, а потом образуется второй сплошной слой борида FeB.

а — окислительном обычном (/ — пленка окислов; 2 — разрушение пленки; 3 — пластически деформированный слой; 4 — основной металл); б — усталостном (5 — разрушение поверхностного слоя; 6 — усталостные трещины); в — смятении (7 — деформированная поверхность); г — схватывании второго рода — горячем задире (8 — налипший металл; 9 — слой вторичной закалки; 10 — слой отпуска); д — окислительном тонком (// — тонкая пленка окисла); е — схватывании первог® рода -—-холодном задире (12 — пластически деформированный и разрушенный слой); ж — окислительном интенсивном (13 — пленка окислов увеличенной толщины и предельного насыщения)

Третий полимер из этой группы — смола П-68 резко отличается по величине предела насыщения, который был достигнут как и у первых двух полимеров на 78 сут, но по величине составлял всего 1,57%. Следовательно, смола П-68 является менее полярным полимером, чем капрон и поликапролактам. Это подтверждается и при анализе предела набухания указанных полимеров в масле АМГ-10; поскольку данный случай соответствовал набуханию полярных полимеров в неполярной жидкости, эксперимент подтвердил значительное уменьшение предельного насыщения этих полимеров. По истечении 175 сут предельное насыщение поликапролактама было в девять раз меньше, чем насыщение водой; капролона — в семь раз; смолы П-68 — три раза.

Способность к старению определяется увеличивающейся с температурой растворимостью компонента сплава В в основном металле сплава А, т. е. определяется изменением предельного насыщения твердого раствора с изменением температуры (рис. I). После нагрева до температуры t\ и быстрого охлаждения до комнатной температуры твердый раствор а окажется пересыщенным и поэтому метастабильным; в компоненте А остается растворенным не то количество т компонента В, ко-

Межкристаллитная коррозия наступает из-за более высокого уровня потенциальной энергии атомов на границе зерен по сравнению с атомами внутри зерен. В этом случае энергия активации атомов на границе зерен меньше, а вероятность пере-хода их в расплав и, следовательно, скорость растворения будет больше. Фронт коррозии при этом будет углубляться по границам зерен, т. е. будет протекать межкристаллитная коррозия. Даже при достижении предельного насыщения межкристаллитная коррозия не прекращается вследствие энергичного локального переноса массы. Более интенсивная диффузия легко растворяемых атомов по границам зерен также способствует межкристаллитной коррозии. Например, присутствующие в жидком металле ионы кислорода или окись щелочного металла могут химически взаимодействовать с компонентами сплава,

а — окислительном обычном (/ — пленка окислов; 2 — разрушение пленки; 3 — пластически деформированный слой; 4 — основной -металл); б — усталостном (5 — разрушение поверхностного слоя; 6 — усталостные трещины); в — смятении (7 — деформированная поверхность); г — схватывании второго рода — горячем задире (S — налипший металл; 9 — слой вторичной закалки; 10 — слой отпуска); д—окислительном тонком (11 — тонкая пленка окисла); е — схватывании первоге рода — холодном задире (12 — пластически деформированный и разрушенный слой); ж — окислительном интенсивном (13 — пленка окислов увеличенной толщины и предельного насыщения)

Неудачным следует признать термин "предельной" концентрации, поскольку, как будет показано ниже, указанным способом определяется не предельная концентрация растворимости газа при данных параметрах в первом контуре, а такая, которая устанавилась в контуре на момент проведения эксперимента. Сама концентрация зависит прежде всего от парциального давления газа в КО над поверхностью газ — жидкость, а также от условий и времени работы контура до начала эксперимента. Вряд ли удачным является и термин "метод фазовых превращений", так как переход газа из растворенного в свободное состояние не является процессом фазового превращения. По мнению авторов работы [23], "в основу метода положено явление скачкообразного изменения давления и температуры раствора в замкнутом объеме в момент фазового перехода раствора из недосыщенного состояния в состояние предельного насыщения и перенасыщения". Такое описание процесса, происходящего в пробоотборнике при газовыделении, является принципиально неверным и противоречит собственным результатам авторов метода. На рис. 4.1, заимствованном из [23], приведено изменение температуры и давления в пробоотборнике во времени в процессе охлаждения теплоносителя в пробоотборнике. Как видно из рисунка, ни давле-

где 7„ и /а- табличные значения гарантированного бокового зазора и предельного отклонения межосевого расстояния для данного вида сопряжения согласно табл. П84; /^-отклонение межосевого расстояния для принятого класса отклонений а„. Если назначен более грубый класс отклонений а, TO j ^min < <УЯт!П; если более точный, то j'nmia >jnmtn.

Примечание. Предельные отклонения относятся к размерам валов и отверстий по варианту 2 табл. 3.7. Симметричные предельные отклонения равны половине одностороннего предельного отклонения со знаком ± . Например, для размеров св. 6 до 30 в точном классе точности ±(/2 = 0,2/2 =±0,1 мм.

с последующей статистической обработкой полученных данных и определением закона распределения А2. Тогда дополнительный учет отклонения Л/ позволит судить о пределах изменения TJ = ==Д/4-А2. Значение предельного отклонения зависит от многих факторов и прежде всего от типа соединения, приемов сварки и

Несколько лучший результат дает формула ', которая учитывает не только число точек предельного отклонения, но и в некоторой мере форму графика заданной функции

где si — длина дуги графика заданной функции, измеряемая от начала участка приближения до /-и точки предельного отклонения; s — длина дуги графика заданной функции на участке приближения.

Положение точек предельного отклонения при вычислении по (19.18) и (19.19) достаточно определить с точностью до двух или трех значащих цифр, так как любая формула для выбора этих точек дает лишь приближенное их расположение. Поэтому определение длину дуги s может быть выполнено графически путем замены дуги s ломаной, состоящей из хорд, мало отличающихся от стягиваемых ими дуг.

После выбора точек предельного отклонения находят неизвестные коэффициенты pk из системы уравнений (19.16) и вычисляют отклонения от заданной функции. Если предельные отклонения оказались не равными ±L, то надо выбрать новую комбинацию точек х/ так, чтобы в одной из них достигалось наибольшее по абсолютной величине значение отклонения. Для новых значений Xi вычисляют коэффициенты pk, и процесс последовательных приближений повторяют до тех пор пока не будет достигнуто равенство предельных отклонений с последовательно чередующимися знака-

После выбора точек предельного отклонения составляем систему шести уравнений (19.16) для вычисления коэффициентов р0, р\, ..., Pi и предельного отклонения L:

После вычисления коэффициентов ро, ..., Р4 искомые параметры синтеза находятся по (20.31). Затем подсчитываются отклонения от заданной функции по приближенной формуле (20.9), и в случае необходимости процесс уравнивания отклонений повторяется при других положениях точек предельного отклонения.

Выбрав некоторую комбинацию предполагаемых значений точек предельного отклонения Xi и определив неизвестные коэффициенты р/г из системы уравнений (19.25), вычисляют величины отклонений от заданной функции. Если предельные отклонения оказались не равными ±L, то надо выбрать новую комбинацию точек XL Выбор этих точек производят так, чтобы в одной из них достигалось наибольшее по абсолютной величине значение отклонения, а во всех остальных — значения, возможно большие по абсолютной величине. Кроме того, знаки отклонений в выбранных точках должны чередоваться. Для новых значений Xt вычисляются величины коэффициентов pk, и процесс последовательных приближений повторяют до тех пор, пока не будет достигнуто равенство предельных отклонений с последовательно чередующимися знаками. Этот метод вычисления рав-номерного приближения называется также методом уравнивания отклонений.

Несколько лучший результат дает формула **), которая учи-тывает не только число точек предельного отклонения и длину участка приближения, но и в некоторой мере форму графика заданной функции