Предельного положения

Отмеченный кризис кипения жидкости в микропленке имеет термодинамическую природу - жидкость становится термодинамически неустойчивой и самопроизвольно распадается. Соответствующая температура предельного перегрева является физической характеристикой жидкости

1 - температура насыщения; 2 -теоретическая температура предельного перегрева (спинодаль); 3 — эмпирическая температура достижимого перегрева (4.1); К— критическая температура

где Ткр — термодинамическая критическая температура; T*,TS — температуры предельного перегрева и насыщения, выраженные в термодинамической температурной шкале. Штриховкой на рис. 4.2 указана область экспериментальных данных. Уменьшение экспериментальных значений температуры достижимого перегрева воды по сравнению с теоретическими до предельного значения вызвано началом гомогенного зародышеоб-разования и влиянием неполного смачивания жидкостью поверхности нагрева. Из представленных данных следует, что для воды при атмосферном давлении предельный перегрев Т* - Ts составляет около 210 °С и быстро уменьшается с возрастанием давления.

Обычно кризис кипения наступает раньше, чем температура поверхности приблизится к температуре предельного перегрева жидкости 1, при которой могут возникать зародыши паровой фазы спонтанного происхождения. Это объясняется тем, что при наличии готовых центров парообразования имеет место нарушение фазового массообмена и соответственно нарушение устойчивости режима пузырькового кипения. Однако с повышением давления фазовый массообмен у стенки улучшается, так как увеличивается плотность пара, уменьшается отрывной

диаметр и, следовательно, уменьшается объемная интенсивность, парообразования. При нехватке готовых центров пузырьковое кипение сохраняется до тех пор, пока не появятся зародыши спонтанного происхождения. Поэтому с увеличением давления температура поверхности, при которой возникает кризис кипения, постепенно приближается к температуре предельного перегрева. На рис. 13-22 приведены линии предельного перегрева 1 и насыщения 2 при разных давлениях р/ркр= =0,5-М при кипении двуокиси углерода [Л. 160]. Точками показаны опытные значения температуры поверхности, при которых возникает кризис кипения. Эти температуры практически совпадают с температурами предельного перегрева жидкости.

Рис. 13-22. Зависимость предельного перегрева жидкости от давления.

1 -^ линия предельного перегрева: 2 — линия насыщения; К — критическая точка; О — температура tc в момент кризиса.

Рис. 4-21. Зависимость температуры предельного перегрева in воды от давления р.

Прекращение пленочного кипения наступает при уменьшении температуры поверхности ниже определенного значения. В эти моменты- жидкость начинает касаться (смачивать) теплоотдаю-щей поверхности. Опыты показывают, что прекращение пленочного кипения происходит тогда, когда температура поверхности нагрева* tc оказывается ра'вной или обычно несколько более низкой, чем температура предельного перегрева жидкости ?п. Последняя определяет тот максимальный перегрев жидкости, выше которого жидкая фаза оказывается термодинамически абсолютно неустойчивой; она самопроизвольно распадается и испаряется. В работах [Л.82, 83] подробно исследовались величины температур предельного перегрева жидкостей с применением различных методов эксперимента. На рис. 4-21 показана зависимость ^п= —f(p) для воды [Л. 83]. На этом рисунке показана также линия насыщения ts—f(p) воды. Характерной особенностью зависимости ta=f(p) является то, что она близка к прямой линии, которая заканчивается в критической точке состояния вещества1. В табл. 4-3 приведены значения tn для ряда жидкостей при атмоеф'ерном давлении [Л. 82].

пения происходит тогда, когда температура поверхности нагрева1 tc оказывается равной или обычно несколько более низкой, чем температура предельного перегрева жидкости tn. Последняя определяет тот максимальный перегрев жидкости, выше которого жидкая фаза оказывается термодинамически абсолютно неустойчивой; она самопроизвольно распадается и испаряется. В работах [80, 73] подробно исследовались значения температур предельного перегрева жидкостей с применением различных методов эксперимента. На рис. 4-21 показана зависимость tn = f (p) для воды [73]. На этом рисунке показана также линия насыщения ts = / (р) воды. Характерной особенностью зависимости tn = f (p) является то, что она близка к прямой линии, которая заканчивается в критической точке состояния вещества2. В табл. 4-3 приведены значения tn для ряда жидкостей при атмосферном давлении [80].

Рис. 4-21. Зависимость температуры предельного перегрева tn воды от давления р.

правого предельного положения механизма, когда точка С занимает положение С0 (рис. 5.4).

Упоры для кранов устраивают по концам подкранового пути для фиксации предельного положения кранов. Их располагают в соответствии с технологическим заданием. Для смягчения возможных ударов к передней части упора следует прикреплять деревянный брус на уровне буферов кранового моста (рис.6.40). В зданиях с кранами групп режимов работы 7К, 8К и при кранах грузоподъемностью свыше 100 т, а также при всех кранах с жестким подвесом рекомендуется взамен деревянных брусов установка пружинных буферов железнодорожного типа.

правого предельного положения механизма, когда точка С занимает положение С0 (рис. 5.4).

Так как в рассматриваемой системе коэффициент для точек, расположенных на оси к, не зависит от положения последней в пространстве, то достаточно исследовать одно положение этой оси. Взаимное расположение звеньев характеризуется углами cp2i, Ф23, Ф45. Предельные положения механизма ограничивают движение точки С вдоль оси х. В одном предельном положении точка С находится от точки Я на расстоянии rm^=l2 + l3i + lbe; во втором, когда угол Ф2тах, схват будет расположен на наибольшем расстоянии от первого предельного положения.

Зубчатые колеса 3 и 4 приводят во вращение зубчатое колесо 5, ось D которого укреплена на рычаге 6, качающемся относительно оси Л. При вращении шкива / цевочное колесо 2, вращающееся вокруг неподвижной оси В, периодически меняет направление вращения, поворачиваясь на угол около 360°. Рычаг 7 с дугами а, передвигающими ось колеса 5, служит для перевода рычага 6 из одного предельного положения в другое и для изменения зацепления колеса 5 с колесом 2. Размах колебаний рычага 6 ограничивается упорами Ь,

К шатуну 2 кривошипно-ползунного механизма ABC в точке D присоединен шатун 4, приводящий в движение звено 5, выполненное в виде тележки с колесами 6, перекатывающимися по направляющим а — а. При положениях ползуна 3, близких к верхнему предельному положению, участок траектории точки D может быть приближенно заменен дугой окружности радиуса DE. При вращении кривошипа / ползун 3 а тележка S движутся возвратно-поступательно. Продолжительность пребывания вблизи верхнего предельного положения механизма у тележки 5 больше, чем у ползуна 3.

При перемещении из одного предельного положения в другое

Палец b рычага /, вращающегося вокруг неподвижной оси А, скользит в прорези а звена 3, вращающегося вокруг неподвижной оси В. При повороте рычага / палец Ь переводит звено 3 из одного предельного положения в другое. Пружина 2 осуществляет силовое замыкание механизма.

При вращении рычага / вокруг неподвижной оси А стержень 2 скользит в отверстии а рычага /. При этом поступательно движущееся звено 3, входящее во вращательную пару В со стержнем 2, переводится из одного предельного положения в другое. Пружина 4 осуществляет силовое замыкание механизма.

С сектором / шарнирно соединено звено 3, скользящее в направляющей 4, которая может поворачиваться вокруг неподвижной оси А. Рычаг 2 может вращаться вокруг неподвижной оси В независимо от сектора /. Переключение звена 3 из одного предельного положения в другое производится поворотом рычага 1 с грузом б вокруг оси В. При этом сектор / под действием силы веса груза прижимается к одному из упоров с или d стойки.

Рычаг 1, вращающийся вокруг неподвижной оси А, переводится из одного предельного положения в другое. Пружина 2 обеспечивает прижим рычага / к упорам а.