Предельному состоянию

Найдем направление и модуль скорости движущейся точки. Когда Д^ стремится к нулю, точка М^ стремится к точке М, а секущая — к своему предельному положению касательной к траектории в точке М. Следовательно, вектор скорости направлен по касательной к траектории в сторону движения точки. Для модуля скорости имеем

К шатуну 2 кривошипно-ползунного механизма ABC в точке D присоединен шатун 4, приводящий в движение звено 5, выполненное в виде тележки с колесами 6, перекатывающимися по направляющим а — а. При положениях ползуна 3, близких к верхнему предельному положению, участок траектории точки D может быть приближенно заменен дугой окружности радиуса DE. При вращении кривошипа / ползун 3 а тележка S движутся возвратно-поступательно. Продолжительность пребывания вблизи верхнего предельного положения механизма у тележки 5 больше, чем у ползуна 3.

Рычаг /, вращающийся вокруг неподвижной оси А, имеет два симметричных профилированных участка а, которые попеременно воздействуют на ползуны 3, скользящие в направляющих звена 2. При повороте рычага / звено 2 переводится из одного крайнего положения в другое с остановкой звена 2 в среднем положении. Каждому предельному положению со-2 ответствует прижим рычага / к одному из упоров Ь, а звена 2 — к одному из упоров с. Силовое замыкание осуществляется пружинами 4.

Рычаг / вращается вокруг неподвижной оси А. В направляющих рычага / скользит ползун 3, воздействующий на профилированный конец а рычага 2, входящего во вращательную пару D с рычагом /. При повороте рычага 1 рычаг 2 переводится из одного предельного положения и другое. Каждому предельному положению соответствует прижим рычага 1 к одному из упоров 6, а рычага 2 — к одному из упоров с. Силовое замыкание осуществляется пружиной 4.

Палец а рычага /, вращающегося вокруг неподвижной оси А, воздействует на профилированный конец Ь звена 3, скользящего в направляющих звена 2. При повороте рычага / звено 2 переводится из одного предельного положения в другое. Каждому предельному положению соответствует прижим рычага / к одному из упоров с, а звена 2 — к одному из упоров А. Силовое замыкание осуществляется пружиной 4.

Профилированный конец а рычага /, вращающегося вокруг неподвижной оси А, воздействует на ползун 3, скользящий в направляющей звена 2. При повороте рычага / звено 2 переводится из одного предельного положения в другое. Каждому предельному положению соответствует прижим рычага / к одному из упоров 6, а звена 2—-к одному из упоров с. Силовое замыкание осуществляется пружиной 4.

Предельные датчики. В датчиках этой группы существует же-7 сткая связь между измерительным ШТОКО'М И системой подвижных Ю контактов. Каждому предельному положению штока соответствует определенная комбинация замкнутых контактов. Таким образом, датчиками по-<У. даются электрические - сигналы, информирующие о достижении измеряемой величины предельных значений. Предельные датчики предназначаются для контроля линейных перемещений.

При р„, < р„ большей будет дуга окружности S2. ц>м — угол между предельными положениями ведущего звена. \imin = 0° (угол передачи, соответствующий предельному положению механизма .ABjCjD). цтах = 180° (угол передачи, соответствующий предельному положению механизма ABCD).

Углы размаха ведущего звена фя и экстремальные значения угла передачи как для .d >> а, так и для d
является хорошим приближением в диапазоне от X = 1 до Х= Ю, не давая, однако, верного результата для случая А = 0. Эта формула неточна также для больших л, так как точка отрыва стремится к предельному положению на экваторе при л, стремящемся к бесконечности. Наше решение справедливо лишь для малых величин л, так как лишь при медленном вращении вполне оправдано первоначальное допущение о несжимаемости потока. При л •= 10 переносная скорость на экваторе приблизительно в 5 раз больше скорости невозмущенного потока, а точка отрыва перемещается почти на половину расстояния от экватора до точки отрыва в случае неподвижного шара.

к шатуну 2 кривошипно-ползун-ного механизма ABC в точке D присоединен шатун 4, приводящий в движение звено 5, выполненное в виде тележки с колесами 6, перекатывающимися по направляющим а — а. При положениях ползуна 3, близких к верхнему предельному положению, участок траектории точки D может быть приближенно заменен дугой окружности радиуса DE. При вращении кривошипа / ползун 3 и тележка 5 движутся возвратно-поступательно. Продолжительность пребывания вблизи верхнего предельного положения механизма у тележки 5 больше, чем у ползуна 3.

Для обоснованного выбора коэффициентов запаса прочности необходимо знать нагрузки, соответствующие предельному состоянию. Такие сведения необходимы и при выполнении технологических операций производства труб и оборудования с целью расчета деформационных, силовых и энергетических характеристик машин и установок для обработки.

Теория наибольших нормальных напряжений (первая теория прочности). Согласно этой теории преимущественное влияние на прочность оказывает величина наибольшего нормального напряжения. Предполагается, что нарушение прочности в общем случае напряженного состояния наступит тогда, когда наибольшее по абсолютной величине нормальное напряжение достигнет значения, соответствующего предельному состоянию данного материала при простом растяжении или сжатии.

значения, соответствующего предельному состоянию данного материала при растяжении или сжатии.

Теория наибольших касательных напряжений (третья теория прочности). В качестве фактора, определяющего прочность материала, здесь принимается величина наибольшего касательного напряжения. Предполагается, что предельное состояние в общем случае напряженного состояния наступит тогда, когда наибольшее касательное напряжение ттах достигнет опасного значения, соответствующего предельному состоянию данного материала при растяжении.

элементом. Согласно этой теории переход материала в предельное состояние в общем случае напряженного состояния произойдет тогда, когда величина удельной потенциальной энергии формоизменения достигнет значения, соответствующего предельному состоянию данного материала при растяжении. Условие прочности имеет вид

Упругая характеристика пружины в барабане (рис. 326, б). Внешние размеры этой пружины ограничены внутренним контуром барабана, к стенке которого крепят наружный конец пружинной ленты. Точка Ot соответствует спущенному состоянию пружины, когда ее витки плотно прижимаются к стенке барабана, а число витков равно монтажному (пмонт). При освобождении из барабана пружина развернется, как и свободная, до числа витков t'CB (точка О характеристики). На рабочем участке А — В теоретической характеристики между витками появляется зазор, пружина освобождается от межвиткового давления и ее характеристика близка к линейной. На этом участке характеристики пружина создает расчетный момент от Мтах до Afmin в пределах рабочего числа оборотов пр. На участке 0ХЛ витки пружины постепенно освобождаются, длина рабочей части ленты возрастает (характеристика пружины — нелинейная возрастающая). В точке В начинается посадка витков на валик, и характеристика пружины постепенно затухает. Точка С соответствует предельному состоянию пружины.

цах длины, объема или массы называют износом. Различают предельный и допустимый износы. Предельный износ — износ, соответствующий предельному состоянию изнашивающегося изделия (или его части). Допустимый износ — значение износа, при котором изделие сохраняет работоспособность.

По формулам (6.18) и (6.19) представляется возможным производить оценку остаточного ресурса оборудования без дефектов по предельному состоянию с соответствующим коэффициентом запаса прочности по долговечности.

Основная задача теории предельных напряженных состояний состоит в разработке критерия, позволяющего сравнивать между собой разнотипные напряженные состояния с точки зрения близости их к предельному состоянию. Сравнение разнотипных напряженных состояний производится с помощью эквивалентного напряженного состояния, причем за эквивалентное берется наиболее изученное напряженное состояние при простом растяжении (сжатии).

Следует отметить, что данные расчетные методики можно использовать для анализа работоспособности сварных соединений оболочковых конструкций только для ряда частных случаев (например, при расчетах на прочность линейной части тонкостенных цилиндрических оболочек, нагруженных внутренним давлением, и т.п.). Это связано с тем, что они. с одной стороны, не учитывают специфику >ттругопластического деформирования оболочковых конструкций на стадиях, предшествующих их предельному состоянию, и, с другой стороны, вид напряженного состояния в стенке оболочек, определяющийся схемой их силового нагруже-ния и геометрической формой. Кроме того, данные зависимости и положенные в их основу подходы оценки влияния механической неоднородности на прочность сварных соединений практически непригодны (ввиду их большой степени приближенности) для анализа работоспособности сварных толстостенных оболочковых конструкций, так как не учитывают неравномерность поля напряжений по стенке оболочки и. следовательно, особенности контактного упрочнения мягких прослоек в данных условиях. Всё это подтверждает актуальность проблемы изучения несущей способности механически неоднородных соединений оболочковых конструкций.

где Од определяется соотношениями (4.16) — (4.19).Определив значение CfCp, используя уравнения равновесия, можно получить соотношения между давлениями/^*,