Предельно возможных

представляют предельно возможные скорости возрастания стоимости и мощности внутренней диссипации, вызванные возрастанием параметров проекта т^. Проект т;^ является оптимальным, если при данной нагрузке он допускает существование такого механизма разрушения, что для каждого параметра проекта tilk предельно возможная скорость возрастания внутренней мощности диссипации равна, или не превышает, или не меньше предельно возможной скорости воз-

где Et и E't имеют тот же смысл, что и в формуле (11). Для ортотропного материала Е6 = Eg и, следовательно, поверхность прочности симметрична по отношению к оси ее- Геометрическая интерпретация данного критерия в двумерном случае (двумерном пространстве деформаций (eb e2) приводится на рис. 4, а, где получается кривая в виде прямоугольника. В приложениях обычно предполагается, что предельное значение растягивающих деформаций равно ЕЬ В то же время рассмотрение физических аспектов разрушения показывает, что приписывать параметру EI роль универсального ограничителя растягивающих деформаций, строго говоря, нельзя. Заметим, что при одноосном напряженном состоянии, определяемом напряжением а\, деформированное состояние является трехмерным (в силу эффекта Пуассона). Во избежание возможных осложнений пришлось постулировать (условия (14а) и рис. 4), что каждая отдельная компонента тензора деформаций не влияет на предельно возможные значения остальных компонент. Таким образом, критерий максимальной деформации для анизотропных материалов

Как видно из табл. 7.1, значения э.д.с. концентрационной цепи действительно возрастают по мере разбавления электролитов. При этом предельно возможные величины э.д.с. достигаются для пленок на основе нитратцеллюлозы, алкидной смолы, что характерно для пленок с чисто катионной проводимостью (ля = 0). У остальных пленок избирательная проводимость по мере разбавления электролитов заметно возрастает. У пленок на основе хлорированного полихлорвинила наблюдается изменение знака заряда при переходе от концентрированных к разбавленным растворам, и они тоже становятся, как правило, проницаемы для катионов.

Подставляя это предельно допустимое значение коэффициента усиления в (8.22), (8.23) или (8.25), получим предельно возможные (для данного способа управления) значения коэффициента эффективности. В частности, для коэффициентов эффективности

Наиболее широкозаневоливаниеприменяет-ся к пружинам сжатия, которые сжимаются до соприкосновения витков и выдерживаются в этом состоянии в течение 6—48 час. в зависимости от ответственности и назначения пружины. Примерно такое же время должны выдерживаться пружины растяжения в растянутом, а пружины кручения — в сильно закрученном состоянии. При заневоливании пружины растяжения и кручения обычно нагружаются максимальными (в соответствии с техническими условиями) нагрузками, вызывающими предельно возможные перемещения, величина которых ограничена в конструкции специальными упорами.

В исследованиях, проведенных другими авторами [Л. 21], значения возмущающих сил определяются, исходя из значительно меньшего числа наблюдений за вибрациями подшипников. Предельно возможные амплитуды вибраций приняты равными 0,4 мм. Это обосновывается следующим образом.

В этом смысле процессы, отграничивающие некоторый интервал состояний, характеризуют лишь предельно возможные формы перехода влажного пара через фронт скачка уплотнения. Ширина интервала, естественно, определяется степенью приближения граничных процессов к реальным явлениям, возникающим в ударной волне.

Наконец, в пользу каталитического доокисления говорит то обстоятельство, что рассчитанные выше предельно возможные по реакции (8-2) концентрации SO3 •на выходе из топки не превышают 0,002%, в то -время как по данным противников этой теории [Л. 8-10] в уходящих газах содержится до 0,015% SO3, что, естественно, может иметь место только при условии продолжения процесса в газоходе.

Физико-химическая механика позволила вскрыть новые свойства и возможности применения виброкипящего слоя. Показано, что ви-брокипящий слой может быть создан не только при скоростях потока газа ниже критических, а и значительно превышающих предельно возможные для кипящего слоя (при фильтрации среды через слой сверху вниз), вообще 'без принудительной продувки газа и в вакууме [Л. 348]. При создании виброкипящего слоя в вакууме гидродинамическая сила отсутствует и ожижение наступает, когда ускорение вибрации Лко2 станет равным ускорению свободного падения [Л. 348].. Наличие даже незначительного потока газовой среды через слой приводит к улучшению его структуры.

Линия AM, как было указано выше, показывает расход пара на турбину при работе без отбора, линия А'Р — расход пара при отсутствии пропуска в конденсатор, т. е. при работе с противодавлением. Фактически небольшое количество пара (8—10% от расхода при конденсационном режиме) должно при любых условиях пропускаться в часть низкого давления турбины. Поэтому действительное положение линии предельных отборов изображается не линией А'Р, а пунктирной линией А 'Р', дающей несколько меньшие предельно возможные величины отбираемого количества пара при заданной электрической нагрузке.

а) предельно возможные изменения безразмерных параметров

При этом, как и ранее, предполагается, что вся усадка приводит лишь к упругой деформации пленки, а ее модуль упругости Е не меняется с температурой. В действительности при высоких температурах в пленках может развиваться пластическое течение, приводящее к релаксации напряжений. Кроме того, с повышением температуры модуль упругости пленки (особенно полимерной) может существенно падать. Поэтому фактические напряжения в пленках могут существенно отличаться от предельно возможных, вычисленных по формуле (2.10).

Одним из важных моментов проектирования является выбор посадок рабочих колес на вал. Еще в 1968 г. авторами было установлено, что роторы со скользящей посадкой рабочих колес насосов секционно-корпусного типа могут обладать неконтролируемой неуравновешенностью, в десятки раз превышающей допускаемую [127, 129]. Причина появления этой неуравновешенности заключается в необходимости разборки ротора после окончательной балансировки и последующей его сборки по рискам в машине. Схемы двух предельно возможных положений колес относительно вала приведены на рис. IV.7. Максимальная величина статической неконтролируемой неуравновешенности до балансировки будет равна

Одна из таких пограничных, предельно возможных форм перехода соответствует исчезающе малому времени релаксации, значительно меньшему времени прохождения среды через зону скачка. В этих условиях термодинамическое равновесие фаз не нарушается; температуры и давления следуют уравнению кривой упругости, и состояния обеих фаз изменяются совместно.

Все рассмотренные выше методы повышения экономичности теплового процесса электрической станции могут быть сведены к стремлению маокимально увеличить располагаемый (и полезно испольеуемый) тепловой перепад между начальным состоянием рабочего тела и состоянием в точке отдачи тепла холодильнику. Для этой цели расширения рабочего тела доводится до предельно возможных низких температур (и давлений) и параметры рабочего тела, поступающего в двигатель, выбираются по возможности высокими, поскольку это допускают технология машиностроительных материалов и экономический расчет.

б — предусмотреть ограничители хода, допускающие действительные перемещения порядка 90% от предельно возможных;

Если, не изменяя производительности насоса и параметров гидросистемы, изменять настройку клапана, то характеристика насосной станции будет, к примеру, определяться кривыми MNZ, MNgZ^ MN^ZZ и др. При этом участок MN своего положения не изменит и предельно возможное значение — 5шах и соответствующее ему открытие золотника / не изменится, т. е. увелич ение настройки клапана пк на абсолютное значение — 5шах не влияет. Область режимов ПР при увеличении пк расширяется. Так, при насосной станции MN3Z1 все режимы S < 0, г < 0 соответствуют области ПР, а при насосной станции MNiZz не только режимы S < 0, г < 0, но и часть режимов 5^0, г ^ 0 соответствуют области ПР. Кроме того, увеличение пк приводит к увеличению предельно возможных значений +Smax и + гтах. При этом точность работы следящего гидромеханизма увеличивается.

сосу, у которого объемный к. п. д. r\ =s 0,5 (если считать, что п = 1 соответствует примерно половине максимально развиваемого насосом давления, так как следящие гидромеханизмы станков работают при р = ЗОн-35 кГ/см^, а максимальное рабочее давление лопастных насосов ртау. = 65 кГ/см2), т. е. рассматриваются два предельно возможных случая.

щений в сталях, обеспечиваются и при предельно возможных ско-

Формула (2.33) удобна для оценки предельно возможных зна-

Верхние границы величин Q"BC и Q™c принимаются по минимальному из предельно возможных значений расчетных

Нижние границы принимаются равными 0. Верхние границы величин Qlwx и Q™9C принимаются по минимальному из предельно возможных значений расчетных мощностей Т и П отборов турбин ТУЭС (<#уэс )¦""*, (<37эс)пред, определяемых тепловой мощностью источников ВТЭР энергетических параметров QBT3P и расчетных тепловых нагрузок Т и П потребителей QT и Q п .

Собственный механический импеданс элемента Холла мал, а электрический импеданс — активное сопротивление, как правило, много меньше импеданса нагрузки г/. Поэтому практическое значение имеет чувствительность к перемещению по напряжению Ui/x « k. Ее значение определяется величинами, входящими в выражение для а. Наибольшее значение у имеет арсенид галлия — до 500 м3/Кл. Индукция В0 Для магнитов приемлемых габаритов может быть 1 Т, а градиент поля на линейном участке порядка 10 Т/м. В результате чувствительность по перемещению при предельно возможных токах доходит до 1 В/мм. Магниторезисторы и маг-нитодиоды в принципе позволяют получить значительно большую чувствительность.