Предельную пластичность

так как точки D и Р показывают предельную концентрацию твердых растворов р и а (для простоты линии предельной растворимости даны вертикальными). Количественное соотношение фаз при перитектиче-ской реакции, необходимое для образования a-фазы, определяется по правилу отрезков соотношением Количество (5 С Р

(точки D и Р показывают предельную концентрацию твердых растворов Р и а).

Фазовый состав этих сплавов зависит от соотношения количества содержащихся в них карбидов в связи с ограниченной растворимостью WC в TiC. Если количество WC не превышает его предельной концентрации в твердом растворе при температуре 1500° С, то в сплаве имеется лишь одна карбидная фаза — твердый раствор на основе TiC. Если же WC содержится в количестве, превышающем его предельную концентрацию в твердом растворе, то в сплаве находится и вторая карбидная фаза — WC-фаза. Кроме того, в сплавах имеется кобальтовая фаза в виде твердого раствора WC и TiC в Со. Поэтому титановоль-фрамовые сплавы могут быть двухфазными (ТЗОК4) и трехфазными (Т5КЮ).

LI — жидкий раствор FeO в железе, предельную концентрацию можно определить по уравнению Н. Н. Доброхотова:

Если весовое соотношение карбида титана и карбида вольфрама в сплаве таково, что количество карбида вольфрама не превышает предельной концентрации его в твердом растворе карбидов при температуре спекания (около 1500°С), то в сплаве присутствует одна карбидная фаза, т. е. твердый раствор на основе карбида титана. Если же карбид вольфрама находится в сплаве в количестве, превышающем предельную концентрацию его в твердом растворе то в сплаве присутствует еще вторая карбидная фаза —карбид вольфрама (WC-фаза). В обоих случаях в сплаве имеется кобальтовая фаза, представляющая собой твердый раствор обоих карбидов в кобальте. Таким образом, в первом случае сплав является двухфазным, во втором — трехфазным.

Если весовое соотношение карбида титана и карбида вольфрама в сплаве таково, что количество карбида вольфрама не превышает предельной концентрации его в твердом растворе карбидов при температуре спекания (около 1500°С), то в сплаве присутствует одна карбидная фаза, т. е. твердый раствор на основе карбида титана. Если же карбид вольфрама находится в сплаве в количестве, превышающем предельную концентрацию его в твердом растворе то в сплаве присутствует еще вторая карбидная фаза —карбид вольфрама (WC-фаза). В обоих случаях в сплаве имеется кобальтовая фаза, представляющая собой твердый раствор обоих карбидов в кобальте. Таким образом, в первом случае сплав является двухфазным, во втором — трехфазным.

Очевидно, что возможность обратного процесса кристаллизации будет возрастать с повышением концентрации раствора. Но по мере того, как мы будем всыпать в стакан еще порции поваренной соли, наступит момент, когда растворение ее как бы прекратится, т. е. когда скорость обоих процессов (растворения и кристаллизации) выровняется. При этом в единицу времени будет приблизительно столько же молекул соли переходить в раствор, сколько их будет выделяться на кристаллах соли. Растворы, имеющие такую предельную концентрацию растворенного вещества, называют насыщенными растворами. При достижении такого состояния в стакане наступит так называемое динамическое равновесие между твердой солью и ее насыщенным раствором в воде, в результате которого нам будет казаться, что процесс растворения прекратился.

Если известно k приготовленной смеси, то ответ на вопрос о том, является ли приготовленная смесь раствором или гетерогенной смесью, уже не , составляет труда [57], а с помощью формулы (3.17) можно найти не только предельную концентрацию раствора, но и любую промежуточную от нулевой до предельной. В этом последнем случае с помощью (3.17) по известным 3 и k находится fc°M, который при извест-

В условиях однофазного течения в обогреваемых каналах температура стенки однозначно определяет предельную концентрацию, исключающую выпадение примесей в виде твердой фазы. При двухфазном течении

(или отсутствии) отложений (рис: 5.1, б). При очень малых концентрациях насыщения точность этого метода может оказаться недостаточной. В этих условиях можно использовать замкнутый контур и по «кривой выбега» концентрации определять предельную концентрацию С*х (рис. 5.1,е). Для повышения надежности получаемых результатов целесообразно контролировать процесс отложения как по температурному режиму, так и по химическим анализам концентрации соли-индикатора.

так как точки D и Р показывают предельную концентрацию твердых растворов р и « (для простоты линии предельной растворимости даны вертикальными). Количественное соотношение фаз при перитектиче-ской реакции, необходимое для образования a-фазы, определяется по правилу отрезков соотношением

В табл. 16 приведены обобщенные результаты циклических испытаний при жестком симметричном нагружении технически чистого титана и сплава ПТ-ЗВ при 20°С. Сравнение циклической долговечности обоих сплавов в области малых улругопластических деформаций показывает, что и при 20°С у сплава ВТ1-0 с более низким сопротивлением ползучести долговечность оказывается ниже, чем у сплава ПТ-ЗВ с большим сопротивлением ползучести, несмотря на значительно более высокую предельную пластичность первого. Таким образом, имеющиеся в настоящее время различные уравнения расчета циклической долговечности материалов носят ограниченный характер и применять их для титановых сплавов с низким сопротивлением ползучести нужно с большой осторожностью.

С помощью такой методики повышается надежность испытаний на предельную пластичность, так как исследование проводится на одном образце и исключается погрешность, вносимая неоднородностью структуры металла, условиями нагрева и другими параметрами испытаний.

Приведем перечень основных видов испытаний, которые в настоящее время используют при исследовании механических и технологических свойств металлов и сплавов: статические испытания в условиях одноосного напряженного состояния; испытания на ударную вязкость и вязкость разрушения;' плас-тометрические исследования; испытания на статическую и динамическую твердость и микротвердость; испытания на предельную пластичность и технологические испытания (пробы); испытания в условиях сложнонапряженного состояния; испытания на ползучесть, длительную прочность и жаростойкость; испытания на циклическую, контактную прочность, усталость и в условиях сверхпластичности; высокоскоростные испытания; испытания при наложении высокого гидростатического давления; испытания в вакууме, ультразвуковом поле, в условиях сверхпластичности и т. д.

Рис. 45. Влияние температуры испытаний на предельную пластичность стали 15 (0,014 % С; 0,27 % Si; 0,47 % Мп; 0,024 % Р; 0,005 % S; 0,12 % Си; 0,007 % Сг) при испытаниях на растяжение (а) и кручение (б) при 6= -10 с-ь

Рис. 48. Влияние температуры испытаний на предельную пластичность стали 15 непрерывной разливки различного состава при ffcp/T—1,5:

Рис. 53. Влияние интенсивности скорости деформации сдвига на предельную пластичность литой стали 20 при 1150°С и различных показателях напряженного состояния: / — о"ср/Г=0,7; 2 — 2,2; 3 — 2,7

Рис. 129. Влияние температуры на предельную пластичность высокоуглеродистой стали ХГН (1,7 % С; 0,87 % Мп; 0,55 % Si; 0,99 % Ni; 1,12 % Сг; 0,23 % Mo; 0,11 % Ti)

Рис. 144. Влияние температуры на предельную пластичность литых хромистых сталей 80X2 (/), 90X2 (2) и 140X2 (3) при прокатке на клин (<те р/Т *" 0,70; Нсрда2° с~')- Химический состав сталей, %:

Рис. 145. Влияние температуры на предельную пластичность литых хромистых сталей 90Х2ГС (а), 90X3 (б) и -99ЖС (в), при испытаниях на растяжение (o-cp/T«0,72; Hcp«5-10-i с-1);

Рис. 146. Влияние температуры на предельную пластичность литых хромистых сталей 90ХЗГС (а), 90Х2Г (б) и 90X2 (в) при испытаниях на растяжение <<Тор/Т«0,72; Нср»5-10-1).

Рис. 147. Влияние температуры на предельную пластичность литой стали 160Х2Ф при прокатке на клин (<Тср/Т»0,70; Нсрг» «22 с-1):