Пределами изменения

Вид теплоизолятора выбирают по температуре и физико-химическим свойствам теплоносителей. Каждый теплои-золятор имеет вполне определенную предельную температуру /пр, при которой он еще сохраняет свои свойства.

роги и имеют большую теплопроводность. Толщина внутреннего слоя тепло-изолятора делается такой, чтобы температура на его наружной поверхности не превышала предельную температуру следующего более дешевого и менее теплопроводного материала. Затем считают толщину следующего слоя, т. е. расчет проводят последовательно, начиная от внутреннего, самого жаростойкого теплоизолятора.

Дисперсионное твердение. Этот вид термической обработки часто называется старением. Оно сопровождается процессом выделения дисперсных частиц из пересыщенного твердого раствора, у сплавов, ранее прошедших закалку, при их нагреве. Дисперсионное твердение наблюдается у сплавов с ограниченной растворимостью легирующих элементов в «-твердом растворе (см.рис. 72) после закалки сплава с концентрацией элемента точки 4 от температуры, несколько превышающей точку 3. Для того чтобы вызвать дисперсионное твердение, закаленный сплав нагревают до температуры, не превышающей предельную температуру полной растворимости легирующего элемента в твердом' растворе.

большую теплопроводность. Толщина внутреннего слоя теплоизолятора делается такой, чтобы температура на его наружной поверхности не превышала предельную температуру следующего более дешевого и менее теплопроводного материала. Затем считают толщину следующего слоя, т. е. расчет проводят последовательно, начиная от внутреннего, самого жаростойкого теплоизолятора.

Решение ,(3.56) относительно температуры позволяет рассчитать предельную температуру металла за время тп, в течение которого достигается глубина коррозии AsA:

решение которого дает предельную температуру металла ТП=Г1+ +АГ (на наружной поверхности). Здесь индексы 1 и 2 обозначают коэффициенты, характеризующие коррозию соответственно на внутренней и наружной стороне трубы, а ДГ —разность температур между внешней и внутренней поверхностью трубы (поток теплоты имеет направление от наружной к внутренней поверхности). Поскольку решение последнего уравнения является относительно сложным, более удобно использовать графический метод, кото-

При работе поверхностей нагрева котла в условиях переменного загрязнения как с внутренней, так и с наружной стороны трубы, а также из-за других причин изменения температурного режима металла предельную температуру необходимо определять как эквивалентное значение.

Таким образом, предельная температура выражает максимально допустимую температуру металла при условии, что глубина коррозии за известное время не превышает заданного значения. Предельную температуру металла обычно определяют, исходя из допустимой глубины коррозии Д«д=1 мм за 100 тыс. ч работы. Коэффициент запаса принимается -фп=1,3. При определении нормативных значений предельных температур в [108] рекомендуется принимать температурный перепад между наружной и внутренней поверхностями труб ширмовых и конвективных пароперегревателей равным 10 — 12 К.

3. Предельную температуру применимости данной марки стали в зависимости от времени работы трубы и периода между циклами очистки при известной степени разрушения оксидной пленки, т. е. получить зависимость Тп=Т(т:о,т:) = Т(т, т).

При помощи установленных характеристик износа нетрудно определить и предельную температуру наружной поверхности труб по условию износа. Очевидно, что при воздействии на оксидную пленку периодических сил очистки предельная температура металла не является постоянной величиной, а имеет сложную зависимость от определяющих износ труб параметров. Таким образом, предельная температура наружной поверхности труб по условиям коррозии является максимально допустимой температурой, т. е. соответствует предельному случаю, когда не происходит периодических разрушений оксидных пленок на поверхности металла.

камеру принципиально новой конструкции, а также впервые были снабжены специальным устройством для защиты смотрового стекла от осаждения на нем конденсата испаряющихся частиц с металлического образца, нагреваемого в вакууме. Это дало возможность существенно поднять предельную температуру нагрева образцов и расширить круг испытываемых металлов и сплавов. Полученные данные позволили проследить кинетику процессов, обусловливающих изменение микростроения материала при выбранном режиме испытания. По характеру микрорельефа, образующегося под влиянием избирательного испарения, поверхностного натяжения и несовершенств кристаллического строения при нагревании образцов в вакууме порядка 10~5 — 1СГ6 мм рт. ст. до температуры, превышающей 0,5 температуры плавления, были изучены закономерности роста зерен металлов и сплавов, особенности кинетики полиморфных превращений в чистых металлах и сталях, а также исследована кинетика окислительных процессов [2].

Коэффициент в формуле (14.2) намечаем ориентировочно, руководствуясь пределами изменения окружных скоростей зубчатых колес v = 3... 75 м/с и указанного коэффициента 10... 30.

Метод гармонического баланса. Линеаризация отдельных членов нелинейного уравнения движения механизма позволяет привести его к линейному виду, но получаемые при этом приближенные решения оказываются близкими к точным только в тех пределах изменения обобщенных координат и скоростей, которые были приняты при линеаризации. Обычно эти пределы соответствуют малым колебаниям около положения равновесия, и потому методы линеаризации, рассмотренные в предыдущем параграфе, как правило, не пригодны для исследования периодических движений с достаточно широкими пределами изменения обобщенных координат и скоростей. В этих случаях удобнее методы, основанные на приближенной замене нелинейного уравнения, движения механизма линейным уравнением определенного типа, решение крторого предположительно является близким к искомому решению.

При разработке схем моделирования на АВМ в целях уменьшения погрешностей и повышения стабильности необходимо избегать формирования функций с неограниченными пределами изменения

малом числе колес получить большие передаточные отношения (например, для механизма по рис. 3.121) или механизм с высоким к. п. д. Кроме того, эпициклические механизмы применяются в качестве суммирующих механизмов (в механизмах станков и др.), предохранительных механизмов от перегрузки, уравнительных механизмов (дифференциалы автомобилей, тракторов и др.), реверсивных механизмов, бесступенчатых передач с широкими пределами изменения передаточного отношения, механизмов управления, механизмов, сообщающих эпизодическое движение валу, совершающему сложное движение, механизмов автоматических и полуавтоматических коробок скоростей, механизмов грузоподъемных машин и в ряде других случаев.

Второе ограничение связано с пределами изменения геометрического параметра /2Э, который не может превысить для цилиндрической смесительной камеры разности площадей /3 — /г, откуда

Однако в наибольшей мере коэффициент эжекции ограничивается допустимыми пределами изменения числа М2Э, которое для звуковых эжекторов всегда меньше Mz.

а) линейные, связанные с пределами изменения независимых переменных:

При этом начала отсчёта шкал располагаются на одной прямой OjO3 и at : а3 = ?j : k2. Задавшись пределами изменения гг и г2, сле'-дует выбрать масштабы k, и ?2 и наметить точки G! и Оз с тем, чтобы "рабочая часть номограммы удобно расположилась на чертеже. После этого находятся отрезки а., и я2 и строится третья шкала. Эта номограмма особенно удобна для уравнений типа Д = /2 /3, приводимого к предыдущему путём логарифмирования.

Построение начинают с расположения прямолинейных шкал, после чего, задаваясь пределами изменения гг и га, определяют постоян-

Применение последней формулы ограничивается пределами изменения влажности от абсолютно сухого состояния до точки насыщения волокон.

ступеней сжатия определяется главным образом температурой нагнетаемого пара и допустимыми пределами изменения рабочих коэ-фициентов компрессора; иногда значения промежуточных давлений определяются необходимостью получения холода на нескольких температурных уровнях.